Бронза Термообработка

В некоторых медных сплавах, обрабатываемых давлением (бериллиевая, алюминиевая и хромистая бронза), термообработка — закалка и старение — чрезвычайно эффективно повышает механические свойства сплава. [c.711]

Двухфазные бронзы (а + у ) имеют повышенную прочность до 600 МПа, но пластичность заметно ниже 5 =(35.. 45)%. Эти сплавы упрочняются термообработкой и дополнительно легируются Ре, N1, Мп. [c.116]

Красноломкость может наблюдаться у пересыщенных твердых растворов при испытании в зоне температур облагораживания. Так, по нашим данным хромистая бронза при 400—500°С хрупка (ф = 4 %, 6=1 %) Если понизить способность хромистой бронзы к облагораживанию, то зона хрупкости сужается, а пластичность увеличивается. Испытания облагороженной (закалка с 980 °С и отпуск при 450 Х) и отожженной при 700 °С хромистой бронзы показали, что режим термообработки существенно влияет на красноломкость отожженный сплав значительно пластичнее. При наличии фосфора способность сплава облагораживаться снижается и красноломкость уменьшается (табл. 80). [c.183]

ТАБЛИЦА 80. ВЛИЯНИЕ ТЕРМООБРАБОТКИ, ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА И ТЕМПЕРАТУРЫ НА ОТНОСИТЕЛЬНОЕ СУЖЕНИЕ ХРОМИСТОЙ БРОНЗЫ [c.183]

По табл. 8.4 для червяка принимаем сталь 40Х с термообработкой улучшение заготовки до твердости 269...302 НВ и закалка т.в.ч. до твердости поверхности витков 45...50 ННСэ. Витки шлифуют и полируют, так как выбранная бронза имеет пониженные противозадирные свойства. [c.227]

Скорость коррозии бронзы с 7—9% А1 при об. т. и доступе воздуха в зависимости от способа термообработки [c.387]

Для закалки трубок перед формовкой в сильфоны трубки нагревают в атмосфере диссоциированного аммиака. Отформованные из трубок бериллиевые сильфоны и сильфоны из бронз Бр.БНТ для придания им высоких упругих свойств, прочности и твердости подвергаются особому виду термообработки — облагораживанию. [c.95]

Термическая обработка трубок из фосфористой бронзы состоит из отжига перед вытяжкой и отжига перед формованием трубок в сильфоны. Целью термообработки является снятие наклепа после глубокой вытяжки и обеспечение достаточных пластических свойств перед формованием. [c.95]

Термообработка трубок аналогична термообработке трубок из фосфористой бронзы. Промежуточная термообработка ведется при нагреве до 600—650° С, выдержка в печи 30—40 мин. Охлаждение на воздухе. [c.96]

К четвертой группе относят металлы, рекомендуемые для использования при температурах ниже —196°С. Для работы при таких температурах пригодны лишь высоколегированные стали, содержащие обычно 18—20 % хрома и 9—14 % никеля. Перспективными в этой области являются также алюминиевые сплавы. Улучшаемые термообработкой алюминиевые сплавы, содержащие до 14 % меди, используют при температурах до —253 °С. Применяют сплавы, содержащие 6 % меди и 0,15 % циркония, титановые сплавы на основе а-фазы, бериллиевую бронзу. [c.309]

Материалы для шарикоподшипников. Кольца подшипников изготавливают из сталей ШХ, реже из сталей У10, У12, ЭИ 347 Ш, из бериллиевой бронзы, которая после термической обработки приобретает твердость, близкую к твердости закаленной стали, так, например, твердость стали после термообработки HR 55—60, а бериллиевой бронзы HR 43—45. [c.48]

НИКОВ С ТОЛСТЫМИ стенками и крупногабаритных с пористым слоем, расположенным на внутренней поверхности подшипника. В последнем случае пористый слой спекается под действием центробежных сил. Напеченный слой бронзы затем подвергается четырехкратной вакуумной пропитке водной суспензией фторопласта, что обеспечивает удовлетворительное заполнение пор. Термообработка фторопласта состоит из промежуточной сушки при 90 °С в течение 2 ч и спекания при 370 С в течение 1 ч. [c.45]

Бронза Бр.АЖ9-4 имеет температуру заливки 1120—1140° С при литье в кокиль и 1060—1100" С при литье в землю. Процесс расплавления ведется под слоем древесного угля. Линейная усадка 2,5%, а объемная — 3,6%. Атмосфера при плавлении нейтральная или слабоокислительная. Эта бронза хорошо обрабатывается давлением (температура прокатки 700—650° С, прессования — 850— 750° С, ковки и штамповки — 840—650° С). Термообработка закалка с температурой 800° С, отпуск при температуре 400° С и отжиг при температуре 700—750° С. [c.424]

Бериллиевая бронза поддается электросварке при использовании металлических и угольных электродов, дуговой сварке в атмосфере инертного газа и шовной сварке методом сопротивления, а также пайке серебром и мягкими припоями. Однако газовая сварка и пайка твердыми припоями (бронзой) не дают удовлетворительных результатов. Поскольку температуры, при которых производят все виды сращивания бериллиевой бронзы, за исключением пайки мягкими припоями, превышают температуры термообработки, после термообработки сварку производить нельзя. [c.71]

К сожалению, из-за недостатка экспериментальных данных учесть перечисленные факторы при расчете передач винт-гайка в настоящее время не представляется возможным. Допускаемое давление [р] условно определяют только в зависимости от термообработки винта, выполняемого обычно стальным, и материала гайки. В частности для пар закаленная сталь-бронза, 10... 15 МПа, незакаленная сталь - бронза 7... 8 МПа, незакаленная сталь - чугун [c.396]

Оловянные бронзы имеют высокие антифрикционные свойства и коррозионную стойкость. Бронзы алюминиевые и кремнистые обладают высокими механическими свойствами и коррозионными свойствами, дешевле оловянных. Марганцовистые бронзы имеют хорошую коррозионную стойкость и повышенную жаропрочность. Бериллиевые бронзы после термообработки приобретают прочность, сопоставимую с прочностью стали. Химический состав типовых марок меди и ее сплавов приведены в табл. 12.8. [c.454]

Никель резко смещает однофазную область а при понижении температуры в сторону медного угля и придает возможность облагораживания алюминиевых бронз термообработкой. Никель повышает механические, физические и эк плyaтaциon Iыe свойства. Алюминиевые бронзы, легированные никелем и железом, обладают высокой прочностью, весьма износостойки и имеют при повышенных температурах (до 500° С) свойства более высокие, чем оловянные бронзы при нормальной температуре. [c.218]

Для червячных колес из безоловяни тых бронз и латуней (II группа) н чугуна (III группа) допуск емые контактные напряжения, при которых обеспечивается сопр тпвление заеданию, выбирают в зависимости от скорости сколь) гния, материала червяка и его термообработки по табл. 1.11. [c.19]

Произвести проверочный прочностный расчет червячной передачи редуктора строительного полноповоротного крана Пионер грузоподъемностью 5000 И (500 кгс). Усилие в канате, наматываемом на барабан диаметром 160 мм, составляет 2500 Н (при двухкратном полиспасте). Червячное колесо, закрепленное на одном валу с барабаном, изготовлено из бронзы АЖ 9-4, имеет гг = 27, т = 8 мм, ширину венца ba=60 мм. Червяк архимедов одиозаходный из стали Ст 5 ГОСТ 380—71, термообработка — нормализация, шлифованный, частота вращения п,= = 1460 об/мин. Максимальный (пиковый) момент 2п=2,27 2. Определить также время нагрева редуктора до температуры 60°С, если масса редуктора G = 20 кг, масла 02 = 0,5 кг. Недостающие параметры вычислить по приведенным в пособии рекомендациям или ими задаться. [c.251]

Материалы. Тела качения и кольца изготовляют из высокоуглеродистых хромистых подшипниковых сталей ШХ15, ШХ15СГ и других с термообработкой до твердости ННСбО.. . 65 и последующими шлифованием и полированием. Сепараторы чаще всего штампуют из низкоуглеродистой листовой стали. Для быстроходных подшипников изготовляют массивные сепараторы из бронзы, латуни, текстолита, капрона и т. п. [c.418]

Широко применяют среднеуглеродистую качественную сталь 45 и 50, легированную сталь 12ХНЗА, 40Х, 40ХН и др. Посредством термообработки обеспечивают высокую твердость червяка HR 45, при венце червячного колеса из безоловянной бронзы такая твердость необходима в случае оловянных бронз допустима и меньшая твердость, но целесообразнее применять червяки высокой твердости, так как при этом нагрузочная способность передачи повышается. [c.398]

В качестве материала червяка принимаем сталь 45, термообработка-закалка материал колеса - бронза БрОФ10-1, отливка заготовки в кокиль. Допускаемое контактное напряжение [о, ] = = 190 МПа. [c.384]

Решение. 1. Материалы винта и гайки. Для винта принимаем сталь 45, термообработка — улучшение (по табл. 8.4 От = 540 Н/мм ), для гайки— бронзу БрО10Ф1. [c.204]

Антифрикционные свойства. Зависимость коэффициентов трения от величины нагрузки при трении стали по бронзе никель фосфорному н хромовому покрытиям приведена на рис 6 Как видно из приведенных кривых, возрастание коэффициента трения для никель фосфорных покрытий наблюдается при повышении нагрузки свыше 6 О, а для хромовых покрытий после 6.5 МПа Довольно низкие коэффициенты трения ннкель-фосфорных покрытий объясняются, в частности, их хорошей прирабатываемостью Приме нение смазочного материала существенно снижает силу трения Важное значение имеет определение максимальных нагрузок до заедания, выдерживаемых никель фосфорными покрытиями Эти характеристики получены при использовании машины трения 77МТ 1 в условиях возвратно-поступательного движения при смазке маслом АМГ 10 и комнатной температуре Величина предельных нагрузок до заедания выдерживаемых никель фосфорными покрытиями существенно возрастает после часовой термообработки в интервале температур 300— 750 °С и доходит до 42 МПа [c.15]

Один из таких элементов — контактная пружина из фосфорной бронзы. Она изготовляется из листового материала, прокатанного с целью получения определенной толщины и твердости материала. Для установки пружины на посадочное место термокомпрессионным методом ее конец должен быть термически обработан для снижения твердости. Обычно это делается с помощью специальных приспособлений (масок) в печах, однако в этом случае на небольших деталях очень трудно локализовать процесс термообработки. Импульсное лазерное технологическое оборудование позволяет подводить строго дозированное количество тепловой энергии к тому участку детали, который нуждается в отпуске [82]. Участок обрабатываемой пружины, подлежащий отпуску, имеет следующие размеры толщина 0,2 мм, ширина 0,7 мм и длина 2,54 мм. Обработка концов пружины проводилась импульсами на алюмоиттриевом гранате с энергией до 16 Дж при длительности импульсов 10 мс и 20 мс. Диаметр пятна фокусирования излучения составлял 0,7 мм. Энергия импульса 16 Дж являлась пороговым значением, выше которого начинался процесс нежелательного плавления материала. Испытания пружины, обработанной лазерным излучением, дали положительные результаты, что свидетельствует о перспективности использования импульсных ОКГ для выполнения операций разупрочнения материала. [c.112]

Алюминиевая бронза, содержащая > 8 % А1, имеет очень хорошие прочностные характеристики и хорошую коррозионную стойкость при условии, что сплав не содержит богатой алюминием "у-фазы, которая очень чувствительна к селективному коррозионному деалюминирова-нию. Чтобы понизить опасность возникновения 1)-фазы, следует обеспечивать подходящие условия термообработки и сварки материала. Опасность можно понизить также, вводя в сплав добавки никеля, железа и марганца. Никельалюминиевая бронза является прочным и коррозионностойким материалом, который хорошо зарекомендовал себя для морских применений, например судовых винтов, кранов и трубных досок в теплообменниках. [c.137]

В до X — от об. до 90°С в растворах с концентрацией до 80%. Алюминиевые бронзы устойчивее меди и большинства ее сплавов. Например, в 5—6%-ной аэрированной H2SO4 при 20°С для меди У м = 16 г/м -24 ч, для красной латуни с 9% Sn, 3,6% РЬ и 2,3% Zn Уп = 14 г/м2-24 ч, для фосфористой бронзы с 11,3% Sn VoM = 9,8 г/м -24 ч, для алюминиевой бронзы с 10,6% А1 Упм = 3,5 г/м -24 ч. Большое значение для устойчивости алюминиевых бронз имеет термообработка. [c.386]

Долговечность аксиально-поршневых гидромашин в основном зависит от работы деталей распределительных и поршневых устройств. Эти пары, как правило, изготовляют из высококачественных материалов с соответствующей термообработкой. Так, например, в гидромашине бескарданного типа 210.25 блок цилиндров изготовлен из высокооловянистой бронзы БрО—12 или БрОЦСб—б—3, а распределитель и поршни — из азотированной стали 38Х2МЮА. Несмотря на качественное изготовление указанных деталей, составляющих пары трения скольжения, они все же имеют ограниченную износостойкость. К тому же применение дефицитной бронзы значительно удорожает производство, так как масса деталей из нее в разных моделях гидромашин колеблется от 2 до 8 кг. Поэтому возникла актуальная задача, связанная не только с повышением износостойкости ответственных пар трения гидромашин, но и с подбором более дешевых материалов [27]. [c.193]

Удельный вес наполненных фторопластов зависит от удельного веса применяемого наполнителя и его количества с увеличением количества наполнителя удельный вес композиции возрастает. Однако избыток наполнителя может вызвать увеличение пористости и, как следствие, уменьшение удельного веса материала. Наибольшим удельным весом обладают фторопласты, наполненные бронзой, дисульфидом молибдена, медью (при содержании меди 50% удельный вес композиции — 4,84 Г1см ). Зная удельный вес фторопласта и наполнителя, можно рассчитать теоретический удельный вес композиции и, замерив истинный удельный вес, определить пористость материала. Удельный вес наполненных фторопластов зависит также от режима прессования и термообработки. [c.190]

Рабочая поверхность шеек подлежит термообработке, если подшипники имеют заливку из свинцовистой бронзы (см. гл. VIII). Требуемая твёрдость поверхности около 300 Нв или 30 R - [c.502]

Коренные и кривошипные шейки нала цементуются и закаливаются, если подшипники имеют.заливку из свинцовистой бронзы. При подшипниках с баббитовой заливкой шейки оставляют без термообработки. [c.502]

Пружины из бериллиевой бронзы (табл. 7 и 9) обязательно подвергаются термообработке, состоящей из а) длительного постепен-ногб нагрева до температуры 800° под закалку, [c.662]

Для термически необработанных винтов применяют сталь марок 45 50 Ст5. Если материал подвергается термообработке (закалка и высокотемпературный отпуск), применяют сталь 45, 50, 40Х и 65Г. Гайки изготовляют из бронзы БрОФ 6,5-0,15 БрОФ 10—1 БрОЦС 6—6—3 БрАЖЭ—4 из чугуна антифрикционного АСЧ—I, АВЧ—1, АКЧ—2. [c.238]

Хорошие антифрикционные свойства перлито-ферритных ковких чугунов не зависят от способа изготовления последних повышенного содержания марганца в металле перед заливкой его в формы ускоренного охлаждения при 2-й стадии графитизации (700—760°) применения последующей термообработки—нормализации уже готовых отливок из ковкого чугуна после отжига получения ковкого чугуна из вагранки или дуплекс-процессом. Поэтому наш вывод распространяется на все перлито-ферритные ковкие чугуны, независимо от способа их изготовления. Это обстоятельство имеет весьма большое практическое значение, позволяя заводу применительно к его производственным возможностям изготовлять для своих нужд тем или другим способом антифрикционный ковкий чугун как заменитель бронзы. Исключение составляет сферои-дизованный ковкий чугун, который нельзя рекомендовать в качестве антифрикционного материала, так как в ряде случаев износ стального кольца (вала) превышает износ образца (втулки). [c.348]

Кольца изготовляют из материала, обладающего достаточной упругостью и антифрикционными свойствами. Распространены кольца из серого чугуна твердость колец после термообработки 98—106 НВ. Модуль упругости материала колец должен находиться в пределах (9—10) X X 10 кПсм . Применяются также кольца из бронзы, текстолита, графита и металлографитовой массы. [c.503]

Свойства бериллиевон бронзы зависят от условий холодной обработки давлением и термообработки, как это показывают приведенные в табл. 15 данные, характеризующие высокопрочный материал 130]. Закалку высокопрочных бериллиевых бронз на твердый раствор проводят при 788° с последующим состариванием в интервале температур 316—343° бронзы с высокой электропроводностью закаливают при 927°, а состаривают в интервале температур 454—482°. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...