К турбогенератора электрический

Создание термоэлектрических полупроводниковых преобразователей позволит непосредственно превращать тепло в электрическую энергию с высоким (до 40- 50%) коэффициентом полезного действия (к. п. д.). Предполагается создание установок, где химическая энергия топлива будет непосредственно превращаться в электрическую энергию с высоким к. п. д. без применения турбогенераторов и котлов. [c.6]

Единичная мощность электрических генераторов с 0,5 тыс. кВт в 1924 г. возросла до 1200 тыс. кВт, т. е. увеличилась в 2400 раз. Увеличение единичной мощности турбогенераторов ведет к снижению затрат материалов на их сооружение и строительство зданий, уменьшению числа обслуживающих работников. Все это обеспечивает снижение себестоимости производства электроэнергии. [c.240]

Во время работы машинного агрегата угловая скорость его коренного вала может изменяться в результате изменения внешних условий, создающих для него нагрузку, с чем приходится считаться, принимая меры, обеспечивающие устойчивую работу машинного агрегата. Например, нагрузка парового турбогенератора, питающего электрическую сеть, зависит от числа и мощности приемников энергии, чем и определяются величины сил сопротивления, приложенных к турбине. [c.322]

Коэффициент полезного действия электрического генератора в зависимости от мощности составляет 0,97—0,995. Относительный электрический к.п.д. турбогенератора будет равен [c.366]

Идея централизации электроснабжения разрабатывалась Лениным в те годы, когда электроэнергетики в со-временном смысле этого слова еще не существовало. Только в 1895 году во Франкфурте-на-Майне стали производить первые турбогенераторы мощностью 500 киловатт. Между тем Ленин, внимательно изучавший в те годы инженерное приложение к английской газете Таймс , особо отметил там статью о концентрации электроснабжения. Его привлекает мысль о важности концентрировать производство электрической энергии для удешевления ее. [c.162]

Установившееся движение такого рода машин в кинематическом отношении очень просто и сводится либо к равномерному вращению — центробежные насосы и вентиляторы с электроприводом, турбогенераторы,— либо к ряду равномерных вращений плюс равномерное поступательное движение — лебедки, полиспасты, транспортеры. Изучение такого движения относится к вопросам кинетостатики машин. Задачей динамики машин здесь является, главным образом, изучение неустановившегося- движения (периода пуска, остановки, регулирования). Лишь вопрос о получении спокойного хода при установившемся движении быстроходных машин (паровых и газовых турбин, электрических машин) является задачей динамики машин в связи с развивающимися в быстроходных роторах машин большими силами инерции (см. гл. V), могущими оказаться неуравновешенными и нарушающими поэтому спокойный ход машины. [c.6]

Важные в техникоэкономическом отношении работы по стандартизации будут осуществлены в области электротехники и энергетики. Стандартизуется электрооборудование на напряжение 750 кВ переменного тока и основные параметры электрооборудования на напряжение 1500 кВ постоянного тока. Начата разработка стандартов, предусматривающих увеличение мощности турбогенераторов и трансформаторов в одной единице, повышение требований к качеству источников света и осветительной арматуры, силовых конденсаторов, кабе-лей и электроизоляционных материалов, изоляторов, арматуры линий электропередачи с целью снижения удельных капитальных затрат на строительство электрических станций и сетей, снижения себестоимости электроэнергии, экономии цветных и дефицитных металлов на единицу мощности, повыщения надежности и долговечности электрооборудования. [c.99]

Генератор электростанции является синхронной электрической машиной. Поэтому, если он работает на внешнюю сеть, частота его вращения определяется частотой сети. На турбине имеется и постоянно включен регулятор частоты вращения (РЧВ), который открывает или закрывает регулирующие клапаны турбины на величину, пропорциональную отклонению частоты сети (а следовательно, и частоты вращения турбины) от номинального значения. Таким образом, если, например, потребление энергии в сети возрастает, это приводит к понижению частоты системы и регулирующие клапаны всех турбогенераторов системы приоткрываются, увеличивая мощность. При [c.144]

К параллельной работе турбин на тепловую сеть применимо всё, что было сказано о параллельной работе турбогенераторов на электрическую сеть, если лишь заменить скорость вращения давлением, а мощность — расходом пара. [c.175]

Сброс нагрузки. В случае аварии электрической сети нагрузка может оказаться внезапно снятой с турбогенератора полностью или в значительной части. При этом регулировочные клапаны должны перейти из положения в момент сброса нагрузки к положению нового равновесия, соответствующего при полном сбросе нагрузки холостому ходу. Во время движения клапанов к их новому рав новесному положению пар продолжает поступать в турбину, развивая вместе с аккумулированным внутри турбины паром избыточную мощность. Эта мощность полностью затрачивается на увеличение скорости вращения ротора, которая может превысить допускаемый предел и вызвать действие автомата безопасности, останавливающего турбину. Недопустимый разгон турбогенератора может получиться также при неполном сбросе нагрузки, и в этом случае выключение агрегата автоматом безопасности может принести большие убытки. [c.180]

Первая районная электростанция России Белый уголь была построена в 1903 г. на реке Подкумок близ Ессентуков. Она питала электроэнергией города минераловодской группы по четырем воздушным трехфазным линиям напряжением 8 кВ и имела небольшую мощность [12]. Более крупная станция Электропередача была сооружена в 1914 г. в г. Богородске (теперь г. Ногинск) для электроснабжения Москвы. На станции были установлены три турбогенератора по 5 тыс. л. с. Это была самая крупная в мире электростанция, работавшая на торфе. Росла мощность столичных электростанций. В конце 1916 г. мощность Петербургской электростанции Общества электрического освещения 1886 г. приближалась к 50 тыс. кВт [13]. [c.72]

Выражения (14) и (15) определяют расходы пара при определенном режиме работы турбогенератора, соответствующем его электрической мощности (нагрузке) W, значениям параметров пара Ра, и к. п. д. Коэффициент полезного действия содержится в уравнении (13) в неявном виде, так как — K = — [c.33]

Частный к. п. д. турбогенератора П не характеризует энергетической эффективности термодинамического цикла, определяемой термическим (абсолютным) к. п. д. -г или величиной удельной выработки электрической энергии Эд. [c.44]

С учетом механических и электрических потерь турбогенератора и к, п. д. котельной к. п. д. станции составит соответственно около 33% при ЬО ата и 34% при 170 ата, что близко к величинам к. п. д. электростанций, рекордных по своей тепловой экономичности при указанных параметрах пара. Для сравнения в табл. 8 приведены значения внутреннего абсолютного к. п. д. -aj не учитывающие регенеративного подогрева и имеющие максимум в области давлений около = 20 ата. На фиг. 61 нанесены также кривые rj. и условная кривая 71 . [c.85]

Таким образом, понижение тепловой нагрузки вызывает снижение электрической мощности турбогенератора высокого давления, имеющего к тому же повышенные потери холостого хода. [c.185]

Для обеспечения отпуска энергии обоих видов — электрической и тепловой — особенно высокие требования предъявляются к резерву котлов на ТЭЦ, как работающих изолированно, так и в электроэнергетической системе. Во втором случае резервные турбогенераторы (с обслуживающими их котлами) могут быть общими для всей системы, находясь на некоторых станциях, а резервные котлы должны обязательно иметь каждая ТЭЦ, обеспечивая необходимый отпуск энергии потребителям. [c.247]

Третья глава посвящена уравновешиванию гибких роторов, применение которых в современном приборо- и машиностроении является неизбежным в связи с увеличением скорости вращения роторов. Уравновешивание гибких роторов по сравнению с жесткими роторами представляет несравненно более сложную задачу, решение которой в общем виде до настоящего времени неизвестно. Поэтому в данной главе приведены частные решения этой задачи, относящиеся к созданию стендов для исследования и балансировки на рабочих оборотах полноразмерных двигателей и их роторных систем вопросы учета гибкости вала при балансировке роторов высокооборотных электрических машин особенности уравновешивания роторов мощных турбогенераторов на месте их установки вопросы последовательности устранения статических и динамических дисбалансов гибкого ротора с использованием трех плоскостей коррекции изучение источников неуравновешенностей составных роторов и особенности балансировки их элементов. В этой же главе описываются практические приемы балансировки гибких роторов мощных турбин, принятые на некоторых заводах. [c.4]

Перейдем к выводу соотношений, связывающих удельный расход охлаждающей воды Мв с термодинамическими и расходными параметрами установки. Обозначим отношение массовых расходов рабочего тела по вспомогательному энергетическому и холодильному Шх контурам к расходу по основному энергетическому контуру гПд через р и 7 соответственно. В общем случае при неравенстве температур Т5И Та (см, рис. 10.1, а) часть электрической мощности турбогенератора расходуется на привод насосов обоих энергетических контуров. Поэтому величину Mgj, можно определить по формуле [c.193]

Относительный электрический к. п. д. турбогенератора равен отношению электрической мощности, измеренной на зажимах генератора, к внутренней мощности идеальной турбины или равен произведению к. п. д. [c.34]

При несвязанном регулировании уменьщение электрической нагрузки турбогенератора вызывает увеличение числа оборотов турбины и уменьшение впуска в нее свежего пара. Снижение расхода свежего пара приводит к нарушению равновесия между количеством пара, поступающего в камеру отбора, и количеством пара, которое требуется тепловым потребителям. Давление пара в камере отбора в этом случае снижается, и регулятор давления уменьшает пропуск пара в ч. н. д. турбины. После этого давление в камере отбора увеличивается, и снова восстанавливается баланс между исступлением свежего пара в турбину и количеством отбора пара от турбины тепловыми потребителями. При этом изменение пропуска свежего пара через турбину и отбора пара каждый раз вызывает нарушение равновесного состояния системы регулирования (т. е. изменение нагрузки вызывает изменение давления пара в отборе, а изменение количества его ведет к изменению нагрузки турбины). [c.71]

Электрический относительный к. п. д. турбогенератора равняется [c.210]

Для возможности наивыгоднейшего распределения тепловых и электрических нагрузок между турбогенераторами приводится табл. 3-41. Более подробные сведения по вопросу распределения nai py-зок имеются в. Инструкции к применению типовых энергетических характеристик турбоагрегатов", Госэнергоиздат, 1946 г. [c.237]

Учитывая, что электроэнергия вырабатывается в результате получения пара в котлах, его транспортировки из котлов к паровым турбинам и превращения тепловой энергии в турбогенераторах сначала в механическую, а затем в электрическую энергию, экономический к. п. д. брутто электростанции может быть выражен следующим образом [c.350]

Тогда к. п. д. установки, учитывающий потери в котлоагрегате, термодинамические потери рабочего цикла, а также тепловые, механические и электрические потери в турбогенераторе, т. е. все потери паросиловой установки, составит [c.214]

Момент инерции вращающейся массы 0 и тем самым время разгона определяется прежде всего роторами турбины и генератора. Это соответствует случаю работы не синхронизированного генератора (холостой ход), т. е. работе генератора на сеть с чисто омической нагрузкой. Если к сети подсоединены моторы, то они, а также приводимые ими во вращение массы, через электрическую связь способствуют увеличению момента инерции, что в общем случае облегчает условия регулирования. Если определять время разгона, учитывая только вращающуюся массу турбогенератора, то это будет соответствовать самому неблагоприятному случаю нагрузки. [c.195]

Оптимизация параметров низкопотенциального комплекса (НПК) электростанции сводится к определению экономически наивыгоднейших значений следующих его характеристик расхода охлаждающей воды Ge, расчетных значений давления в конденсаторе Рк (вакуума V) и температуры охлаждающей воды 4., площади поверхности охлаждения (теплообмена) конденсатора Рк, числа выхлопов турбины Z или удельной нагрузки выхлопа gF, кг/(м2-ч), скорости охлаждающей воды Wb, м/с, в трубной системе конденсатора, параметров водоохладителя (для оборотных систем водоснабжения). Эту комплексную задачу обычно решают при условии постоянной тепловой нагрузки парового котла или реакторной установки, т. е. при изменяющейся электрической мощности турбогенератора iV3=var) с учетом замещающей мощности в энергосистеме. [c.233]

Газовый МГД генератор имеет существенные преимущества по сравпеыию с обычной паротурбинной установкой. В паротурбинной установке химическая энергия топлива сначала переходит во внутреннюю энергию продуктов сгорания, которая в котельной установке частично передается воде и водяному пару, а энергия пара в турбогенераторе создает электрическую энергию. В МГД генераторе рабочим телом служит ионизированный проводящий газ, движущийся в магнитном поле и являющийся одновременно проводником, что обусловливает более простую конструкцию установки. Кроме того, применение более высоких температур, получающихся в процессе горения, и отсутствие динамических и механических напряжений в МГД генераторе увеличивают эс1)фективпый к. п. д. [c.325]

Перегретый пар поступает к турбине 8 по трубопроводу 35. Турбина непосредственно соединена с электрическим генератором 6. После турбины пар поступает в. конденсатор 5. Охлаждающая вода в конденсатор подается по трубопроводу 2 и отводится из него по трубопроводу 3. Конденсат из конденсатора 5 откачивается конденсатны-ми насосами 4. Регенеративный подогрев питательной воды осуществляется в поверхностных регенеративных подогревателях, расположенных вдоль турбины. На рис. 35-3 виден только один из регенеративных подогревателей 9. Питательная вода проходит через деаэраторы 16 повышенного давления (0,6 Мн1м ), установленные между бункерами сырого угля. Питательные насосы 11 размещены в турбинном цехе, обслуживаемом мостовым краном 7. В масляном хозяйстве турбогенераторов предусмотрены фильтры и маслоохладители 10. В помещениях/и/2 расположены электрические распределительные устройства собственных нужд. [c.452]

Принцип работы рассматриваемой установки очень прост подводимая к системе энергия расходуется на испарение рабочего тела. В точке В рабочим телом является пар с высокими температурой и давлением. Затем рабочее тело расширяется, вызывая вращение турбогенератора, т. е. производя электрическую энергию, которая может быть преобразована в работу. В точке С рабочее тело еще пар, но с более низкой температурой и очень низким давлением. В конденсаторе рабочее тело переводится вновь в жидкое состояние и приобретает исходные температуру и давление. Энергия, которую необходимо вывести при этом из системы, обычно отбирается охлаждающей водой. Важно подчеркнуть, что рабочее тело после выполнения цикла А—В— С—А возвращается в точку А без каких-либо изменениГ . [c.46]

Выделяемое при первом же взрыве тепло вполне достаточно для того, чтобы образовался ионизированный слой раскаленного газа, или плазмы, которая распространяется по цилиндру вслед за ударной волной. В таком газе орбитальные электроны отделяются от своих исходных атомов, и присутствие этих свободных электронов делает ионизированный газ (то есть плазму) электропроводящим Ч Колеблясь вместе с ионизированным газом вдоль цилиндра, волна свободных электронов создает переменный электрический ток, и, таким образом, ядерная энергия в реакторе- бомбе непосредственно превращается в электрическую (без обременительного процесса кипячения воды, необходимого для получения пара и приведения в движение турбогенератора). Конечно, мы еще должны найти способ извлекать эуу электроэнергию из реактора- бомбы , прежде чем сможем использовать его на практике. В принципе для этого можно установить соответствующие катушки-токосниматели (как показано на рис. 21) переменный электрический ток, текущий внутри реактора, будет индуцировать электрический ток в таких катушках подобно тому, как первичная обмотка трансформатора индуцирует токи во вторичной обмотке. Однако на практике токоснимающие катушки очень сложно установить настолько близко к реактору, чтобы такая индуктивная связь была достаточно эффективной. Из этого затруднительного положения можно выйти, пропустив токоснимающие электроды сквозь стенки цилиндра, однако и в этом случае весьма трудно найти такой материал для электродов, который выдержал бы громадные рабочие температуры внутри реактора (около 3500° С у внутренней поверхности цилиндра и вдвое большая — в критической зоне). [c.70]

Положение кардинально изменилось лишь тогда, когда в качестве первичных двигателей стали применять быстроходные паровые турбины и на их основе возник совершенно новый тип синхронных генераторов. В 1884 г. Ч. Парсонс изобрел реактивную паровую турбину, предназначенную специально для электростанции. Для того чтобы этот быстроходный двигатель насадить без промежуточного редуктора на один вал с электрическим генератором, имевшим значительно меньшую оптимальную скорость, Парсонс разработал многоступенчатую турбину. Дальнейшее совершенствование турбины Парсонса шло неразрывно с развитием генераторов возник единый агрегат — турбогенератор [2, с. 60—62]. Некоторое время создавались турбогенераторы постоянного тока, предельная мощность которых достигла 2000 кВт при 1500 об/мин. Постепенно они были вытеснены турбогенераторами, вырабатывавшими переменный ток. Большие скорости вращения сказались на конструктивном выполнении обмоток генераторов первоначально роторы строили с явно выраженными полюсами, но возросшая механическая нагрузка и большие потери на трение о воздух заставили перейти к распределенной обмотке возбуждения. Уже в 90-х годах турбина Парсонса получила широкое распространение в Англии, а ее применение на Европейском континенте несколько задержалось, несмотря на то что в 1895 г. фирма Westinghous , а годом позже фирма Brown, Boveri С° прибрели право на строительство турбин Парсонса [36, с. 62]. Перелом произошел в 1899 г., когда Парсонс выполнил заказ на две крупные по тому времени турбины для приво- [c.81]

Турбогенератор при конденсационном режиме развивал электрическую мощность W при часовом расходе пара внутри турбины превращено в работу тепло i — ). Затем часть общего потока пара в количестве с теплосодержанием отводится из турбины в связи с этим недоиспользуется в турбине количество тепла и внутренняя мощность турбины понижается на соответственную величину Для восстановления электрической мощности до прежней величины W нужно сверх подводимого к турбине количества пара подать добавочное количество конденсируемого пара D, развивающего внутреннюю мощность (фиг. 2S). Величина AZ) определится из условия равенства мощности, недовыработанной потоком внутри турбины, и компенсирующей мощности, развиваемой внутри турбины добавочным количеством пара ЛД а именно [c.40]

С повышением расчетной температуры" отбора турбины увеличиваются тепловая нагрузка (охват тепловых потребителей, обслуживаемых энергетической установкой) на единицу мощности турбогенератора и расход дросселируемого пара на пиковый бойлер. При заданных величинах тепловой и электрической нагрузки ТЭЦ повышение расчетной температуры" приводит к уменьшению числа теплофикационных и, следовательно, к увеличению числа конденсационных турбогенераторов, что может понизить тепловую экономичность станции или системы. [c.179]

Возможны два т1ша продольного размещения турбогенераторов в машинном зале последовательное, при котором соседние турбогенераторы обращены друг к другу разнородными частями, т. е. паровая турбина каждого турбогенератора обращена к электрическому генератору соседнего турбогенератора, и, следовательно, все турбогенераторы располагаются однородными частями (турби- [c.320]

Главное здание электростанции, показанное на фиг. 220, имеет внутреннее расположение бункерного помещения между котельной и машинным залом. Стены между бункерным помещением и машинным залом нет. Котел обращен фронтом к машинному залу тяговая и золоуловительная установки размещены в пристройке к котельной. Расположение турбогенератора в машинном зале — поперечное. К фасадной стене машинного зала по всей его высоте примыкает здание электрического распределительного устройства и щита управления. "Недостатками компановки являются большой пролет машинного зала, обусловленный поперечным расположением турбогенератора, и плохие условия естественного его освещения в связи с примыканием к нему здания электрического распределительного устройства и щита управления, а также бункерного помещения и фронта котлов. [c.340]

С ростом температуры Тю давление на выходе из конденсирующего инжектора р уменьшается, а кратность циркуляции в ПТП увеличивается. При Тю 357 К давление р еще превышает значение piUos-gOg- i) и доля затрат мощности турбогенератора х на привод циркуляционного насоса остается равной нулю, что видно из рис. 10.9, б. При Т/о > 357 К в работу включается циркуляционный насос и параметр к начинает увеличиваться. Последнее обусловливает снижение эффективного КПД т]птп и приведенной электрической мощности Л/птп ПТП. Сокращение Л птп в соответствии с уравнением (10.18) приводит к уменьшению кратности циркуляции у, показанному на рис. 10.9, в. Однако этот фактор не компенсирует влияние Л птп на приведенную электрическую мощность ЭХУ (см. (10.16)), которая снижается с ростом температуры Тю- [c.206]

Рассматриваемая ГТУ состоит из компрессора, регенератора, камеры сгорания, двух газовых турбин, одна из которых служит для привода компрессора, а другая — электрического генератора. Приняты следующие обозначения т-элементов схем класса ГТУ э01 — воздушный компрессор, э02 — регенератор (газовоздушный теплообменник), эОЗ — камера сгорания, э04 — газовая турбина, э05 — электрический генератор, эОб — тройник (раздвоитель) по продуктам сгорания. В определениях т-элементов использованы обозначения ЖВ — расход воздуха, ТВ — температура воздуха, ИВ — энтальпия воздуха, ЖГ — расход продуктов сгорания, ИГ — энтальпия продуктов сгорания, М — мощность, КАП — показатель адиабаты, КЭК — внутренний к.п.д. компрессора, КЭКМ — механический к.п.д. компрессора, КЭТ — внутренний относительный к.п.д. турбины, КЭТМ — механический к.п.д. турбогенератора, ЕПС — степень повышения давления в компрессоре и степень понижения давления в турбине. [c.70]

Требования снижения вибраций от неуравновешенности в электрических машинах — электродвигателях и генераторах, а также в турбомашинах — турбинах и турбогенераторах, привели к развитию методов балансировки жестких и гибких роторов [1, 3, 4]. Аксиально-норшневые насосы и гидродвигатели можно сравнить по своему назначению с генераторами и электродвигателями, и в связи с широким распространением в машиностроении к ним предъявляются аналогичные требования о снижении вибраций от неуравновешенности. Роторы современных аксиально-поршневых гидромашин могут быть отнесены к жестким, т. е. таким роторам, скорость вращения которых не достигает 70% первой критической скорости. Практически у аксиальнопоршневых насосов и гидродвигателей скорость вращения в 4— 5 раз ниже критической скорости. К особенностям роторов аксиально-поршневых машин относится то, что внутри роторов движутся значительные массы в осевом направлении, составляющие в некоторых случаях до 30—40% веса всех вращающихся деталей. [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...