Теплота среднее значение

Вычислить среднее значение коэффициента теплоотдачи и количество теплоты, отдаваемой с поверхности пластины, омываемой продольным потоком воздуха. [c.65]

Выражению (5.62) для термического к. п. д. сложного обратимого цикла можно придать форму, аналогичную форме термического к. п. д. цикла Карно, если воспользоваться средними абсолютными температурами подвода и отвода теплоты (т. е. средними значениями температуры на ветвях ab и da цикла). По определению средних температур [c.189]

Без большой погрешности один из множителей Шх в третьем члене уравнения переноса теплоты можно заменить на его среднее значение Шо/2. Линеаризованное таким образом уравнение переноса теплоты есть [c.664]

Представляя политропический процесс с переменным показателем политропы в виде совокупности некоторого числа последовательных политропических процессов, в каждом из которых теплоемкость имеет постоянное значение, равное среднему значению теплоемкости процесса на данном участке, а и = (1п — In р2)/ п — In v ), можно рассчитать работу процесса I и количество затраченной теплоты q. Точность определения I н q при таком представлении процесса различна. [c.304]

Это уравнение действительно и в случае, когда процессы подвода и отвода теплоты в цикле не являются изотермическими. При этом в числителе и в знаменателе должны стоять средние значения температур подвода и отвода теплоты. [c.567]

При определении среднего значения коэффициента теплоотдачи значения ai и аю вследствие влияния утечек теплоты с торцов рабочего участка исключаются из рассмотрения. [c.151]

Таким образом, для того, чтобы определить теплопроводность исследуемого материала X, необходимо измерить в стационарном режиме тепловой поток Q, проходящий через исследуемый образец, и температуры его изотермических поверхностей. Уравнение (11.2) описывает распределение температуры в твердых телах, а также в жидкостях и газах при отсутствии других (кроме теплопроводности) способов переноса теплоты. В случае зависимости теплопроводности от температуры уравнением (11.2) можно пользоваться при условии, что в исследуемом образце будет иметь место небольшой перепад температур. В этом случае полученные средние значения теплопроводности будут близки к его истинным значениям. [c.184]

Примерно 52 % всей полезной энергии в народном хозяйстве СССР расходуется в виде теплоты среднего (373 — 623 К) и низкого (323-423 К) потенциала, а на ее получение тратится 38 % всех топливно-энергетических ресурсов. Эта теплота применяется для удовлетворения технологических нужд промышленности в таких производственных процессах, которые связаны с физико-химическими изменениями свойств обрабатываемых материалов и требуют для своего осуществления повышенных значений температуры и давления. При этом свыше 90 % полезного потребления теплоты среднего и низкого потенциала расходуется в промышленности (44 %) и жилищно-коммунальном секторе (48,5 %). Основными энергоносителями, обеспечивающими энергией средне- и низкотемпературные процессы, являются пар и горячая вода. [c.410]

С течением времени качество отдельных видов энергоресурсов меняется и, следовательно, меняется их теплосодержание. В результате среднее значение теплоты сгорания по каждому виду энергоресурсов, рассчитанное за [c.130]

В 1866 г. Больцман поставил вопрос о механическом значении второго начала теории теплоты . Для того чтобы ответить на него, он рассматривал средние значения силовой функции и живой силы системы, в которой движения являются периодическими, и вариации этих средних значений, когда изменяются внешние воздействия на систему. В такой постановке задача, естественно, приводится к принципу Гамильтона. Обобщая принцип Гамильтона, найдем [c.851]

При определении расчетных (максимальных) тепловых нагрузок источников централизованного теплоснабжения (ТЭЦ и районных котельных) расход теплоты на горячее водоснабжение учитывается по среднему значению за отопительный период. [c.317]

Средняя температура испаряемой воды и среднее значение скрытой теплоты парообразования [c.291]

Энтальпию жидкости на стенке her определяем как сумму из энтальпии насыщения и теплоты перегрева. Энтальпию жидкости в ядре потока определяем через истинное среднее значение паросодержания в данном сечении. Тогда исходная система уравнений может быть записана в следующем виде [c.222]

Применение этих основных уравнений к некоторым частным случаям приводит Дюамеля к решениям, представляющим практический интерес. Он начинает с полой сферы, температура которой выражается заданной функцией расстояния от центра. Он показывает, что изменения длин внутреннего и наружного радиусов зависят лишь от среднего значения температуры стенки сферической оболочки. Он распространяет эту закономерность на оболочку, состоящую из двух концентрических слоев различных материалов. В этой статье исследуется также и цилиндрическая труба, температура которой определяется заданной функцией радиального расстояния. В заключение Дюамель исследует перемещения, вызываемые в сферической оболочке изменением температуры. На протяжении всей этой работы Дюамель предполагает, что упругая постоянная не зависит от температуры. Во втором мемуаре ), имеющем первостепенную важность в теории теплоты, он изучает изменения температуры, возникающие в результате деформации, а также различие удельной теплоты при постоянном объеме и при постоянном давлении. [c.294]

Рассмотрим количество теплоты, затраченное на образование А—А-, В—В- и А—В-овязей. Обычно энергия Dab ге-терополярной А—В-связи в молекулах превышает среднее значение энергий Daa и Dbb гомеополярных А—А- и В—В-связей. Согласно Полингу, эта добавочная энергия имеет ионное происхождение и возникает в результате переноса электронов от менее электроотрицательного атома к более элект-роотрицательно1му. Таким образом, величины Ха и Хв, называемые элементарными электроотрицательностями, определяются следующим образом [c.98]

В области малых значений (ОгРг)сгв< 10 , ек=1 и Хэкв=Я, т. е. в этой области передача теплоты от горячей стенки к холодной осуществляется теплопроводностью (см. рис. 20.3). В области средних значений Ю С (ОгРг)сга< Ю (кривая 1) поправочный коэффициент ек рекомендуется определять по уравнению [c.312]

Отметим, что лучистый поток теплоты от стенки в окружающую среду ограничивается в связи с тем, что искуственно ограничивается рост температуры обшивки, для того чтобы обеспечить ее прочность. Определение температуры обшивки в рассматриваемом случае становится весьма сложной задачей. Внесем упрощение. Будем считать, что температура обшивки по толщине стенки не изменяется и равн некоторому среднему значению. В этих условиях уравнение теплового баланса для элемента объема обшивки АЛб можно представить в виде [c.245]

Однако при условии с= onst точность определения по (3.21) может оказаться неудовлетворительной. Поэтому в практических расчетах для определения количества теплоты g по формуле (3.21) в нее подставляют среднее значение топлоемкости для диапазона температур [c.35]

Удельные изобарные теплоемкости Ср теплоносителей зависят от температуры. Если использовать среднее значение изобарной теплоемкости в интервале температур от (вход) до t" (выход) и пренебречь потерями теплоты в окружающую среду Qпoт, то уравнение (17.2) преобразуется так [c.423]

Теплообмен в топке рассчитывают двумя методами среднеинтегральным и позонным. В первом случае теплообмен рассматривается при постоянных средних значениях if и в объеме топки. Во втором — при переменных величинах л1з и ej. Рассмотрим первый метод расчета. Количество теплоты Q , переданной излучением от факела с температурой Тф на стены площадью поверхности с температурой Tg наружного слоя загрязнений и средним коэффициентом ipop тепловой эффективности, по закону Стефана-Больцмана [c.183]

Пример 3-2. Определить среднее значение коэффициента теплоотдачи и количество передаваемой теплоты при течении воды в горизонтальной трубе диаметром d = 3 мм и длиной I = 0,5 м, если скорость воды w = 0,3 м/с, средняя по длине трубы температура воды = 60°С и средняя температура стенки il= 20°С. [c.92]

При температурах единого теплоносителя более 200—210°С и низких и средних значений < 0,4 создаются условия для перехода на однотрубные схемы транспорта тепловой энергии. Практически в течение всего отопительного сезона по обратному трубопроводу от потребителей не поступает горячая вода на АТЭЦ. Расчеты показывают, что отказ от обратного трубопровода экономически оправдан, несмотря на возможные потери теплоты со сливом горячей воды в неотопительный период. [c.122]

Кроме Солнца, существует еще один естественный источник, снабжающий Землю теплотой в результате распада радиоактивных элементов естественного происхождения,— внутренние зоны Земли. По данным измерений на небольшой глубине от земной поверхности температурный градиент равен примерно 30°С/км этой величиной характеризуется тепловой поток, выходящий через земную кору. Хотя интенсивность теплового потока различна в разных частях планеты, принято считать, что ее среднее значение составляет 6,28 мкДж/ /(см -с). Ученые полагают, что этот поток вызван процессами радиоактивного распада в земной коре. Результаты измерений градиента температуры свидетельствуют о наличии ощутимой разницы между тепловыми потоками через дно океанов и на материках. Эта разница послужила основой для создания теп- [c.286]

Располагаемое количество теплоты понимается как то количество теплоты, которое в предельном случае можно было бы извлечь из турбулентного ядра, охладив его целиком до температуры /гр на границе с пристенным слоем. Таким образом, располагаемое количество теплоты, отнесенное к единице времени и к единице поперечного сечения трубы, равно ppw (t -- -1, ). Здесь w и t - средние значения скорости и температуры в поперечном сечении трубы. [c.118]

Графики зависимости температур стенки трубы и воды от длины трубы позволяют найти местные значения коэффициентов теплоотдачи. Для этого рассматриваются отдельные короткие элементы опытной трубы. Эти элементы трубы имеют разную длину ют 2 мм в начале трубы, где теплоотдача сильно изменяется, до 40 мм в конце ее. При определении среднего температурного напора за температуру стенки трубы лринимается среднее интегральное значение для рассматриваемого участка трубы. Средние значения коэффициента теплоотдачи для труб различной длины определяются по различным расстояниям от входного сечения трубы. За последние принимаются -расстояния от начала входного сечения до середины данного участка опытной трубы. Количество тепла, переданное паром элементу трубы, определяется по количеству конденсата, образовавшегося в соответствующем отсеке [уравнение (3-32)]. Полный тепловой поток, переданный от пара к воде, определяется как сумма теплот по всем отсекам. Теплота перегрева не учиты- [c.175]

При работе в режиме с полностью открытыми клапанами максимальная электрическая мощность турбины достигла 536 МВт, а удельный расход теплоты составил 10480 кДж/(кВт-ч). Опытный удельный расход теплоты, средний по трем гарантийным режимам, на 2,6% ниже расчетного значения. Характеристики вспомогательного оборудования, используемого в тепловой схеме турбоустановки (турбопитательный насос, горизонтальные ПВД, ПНД), соответствуют расчетным характеристикам. [c.103]

ОбозначениягТ - радиус капли, Г - время, - плотность среды, V - кинематическая вязкость, Ср - изобарная теплоёмкость, А - теплота фазового перехода, х - координата,совпадающая с осью конической струи, Z радиальная координата конической струи, М - масса калли, W - скорость, - эффективность взаимодействия капель при столкновении, а - температуропроводность, R - средний арифметический радиус калель, Rqj - средний объемный радиус капель в начальном сечении струи, - среднее значение массы капель, С - массовая концентрация жидкости в паровом объеме, > - теплопроводностьизбыточная температура, - коэффициент лобового сопротивления, - гравитационная постоянная, F - безразмерная скорость конденсационного роста капли. [c.297]

Z -теплота испарения f от 1до О происходит конденсация влажного насиненного пара. Этот процесс достаточно подробно изучен и для определения локальных и средних значений коэффициентов теплоотдачи в атой области энтальпий имевтся многократно проверенные расчетные рекомендации [ 1- 4]. [c.298]

Среднее значение статического коэффициента сухого трения для пары титан—титан [136] равно 0,61, а динамического — 0,47— 0,49 (при скорости 1 см/с). Относительно тонкая естественная окисная пленка на титане легко разрушается при трении за счет высоких удельных нагрузок в точках контакта (на неровностях поверхности), благодаря значительно более высокой пластичности титана, чем у окисной пленки. На локальных участках контакта двух поверхностей происходит явление схватывания. Этому способствует и ряд других свойств титана повышенная упругая деформация из-за более низкого (например, чем у стали) модуля упругости, более низкая теплопроводность и др. Так как титан легко наклепывается при пластической деформации, связи, воз-никающ,ие в местах контакта (холодная сварка), на наклепанном металле более прочны, чем прочность основного металла. Кроме того, благодаря выделению теплоты трущаяся поверхность металла обогащается газами из окружающей среды, что также повышает прочность поверхностного слоя. Поэтому разрушение образовавшихся связей обычно происходит в глубине основного металла и повреждения на трущихся поверхностях из титана носят так называемый глубинный характер со значительным наволакиванием и вырывами металла. [c.182]

Трение титана в различных средах. При трении в поверхностных слоях трущихся деталей происходит развитие пластических деформаций, на интенсивность которых значительное влияние оказывает теплота трения. Одновременно с этим существенно возрастает роль диффузионных и окислительных процессов. Для титана, являющегося реактивным металлом, влияние диффузии газов из окружающей среды на характер трения и износа оказывается более существенным, чем у обычно применяемых в технике металлов. Это обстоятельство, а также влияние процесса наводорожи-вания поверхности титана при трении впервые было показано авторами [23] при исследованиях изменений в поверхностных слоях сплавов титана марок ВТБ и ВТ14 и их связи с антифрикционными характеристиками в зависимости от удельной нагрузки, скорости и пути трения в воздухе, в 3%-ном растворе Na l, трансформаторном масле и аргоне. Трение однородной пары из титанового сплава марки ВТБ во всех средах сопровождалось схватыванием трущихся поверхностей, которое при нагрузке 10 кгс/см обнаруживается уже в процессе приработки, и исходная шероховатость поверхности (классов 7—8) постепенно ухудшается до классов 2—Б в зависимости от удельной нагрузки. Процесс схватывания носит установившийся характер, что проявляется в прямолинейной зависимости износа контртела и образца от пути трения. Типичный для других сочетаний металлов (или других видов фрикционной связи) участок неустановившегося износа отсутствовал. Среднее значение суммарной интенсивности износа образцов и контртел во всех испытанных средах при скоростях трения 0,2 м/с оказалось линейной функцией удельной нагрузки q (рис. 87, а) [c.183]

Полученное этими же авторами среднее значение теплоты сублимации хрома составляет 389171 770 дж1г-атом Кубашев-ский и Эванс [25] дают величину теплоты сублимации 335000 20 000 дж1г-атом Салли [2] приводит данные работы [30] — 391 500 754 дж1г-атом и работы [31] — 393 100 920 дж/г-атом. [c.11]

Температура кипения, °С Тсп. ота испарения, ккал/молн Теплота плав-тения, ккал/моль Коэффициент линейного расширения прн 25 (среднее значение), град [c.801]

Теплота испарения воздуха зависит от процесса испарения и большинством авторов определяется как количество тепла, необходимое для превращения в пар I кг жидкого воздуха при постоянном давлении. Это определение соответствует интегральной теплоте парообразования г смеси [14]. Теплоту испарения измеряли Бен [32], Ширер [101], Феннер [53], Витт [112], Дэн [43]. Как правило, результатом каждой из этих работ является среднее значение теплоты испарения при атмосферном давлении, полученное на основании ряда измерений. Во всех них получено значение теплоты испарения, соответствующее атмосферному давлению. Заметим, что работы выполнены давно и не отличаются высокой точностью. Наиболее подробные результаты приведены в [53], где даны значения г в зависимости от концентрации кислорода в смеси. Автор приходит к ошибочному выводу о слабой зависимости г от концентрации кислорода и, усреднив все полученные величины, приводит среднее значение в качестве теплоты парообразования воздуха. Данные [53] отличаются также большим разбросом. [c.24]

Систематические погрешности обусловлены ограниченной точностью прибора, неправильным выбором метода измерения, неправильной установкой прибора или недоучетом некоторых внещних факторов, например теплообмена калориметра с внешней средой при определении теплоты сгорания топлива. Таким образом, систематическая погрешность наблюдается в тех случаях, когда среднее значение последовательных отсчетов отклоняется от известного точного значения и продолжает отклоняться независимо от числа последовательных отсчетов. Пусть, например, при измерении частоты вращения электродвигателя среднее значение получилось равным 950 об/мин, а эталонное значение или значение, полученное при калибровке тахометра, 1000 об/мин. Из этих данных можно сделать вывод, что тахометр неточен, даже если при измерении был малый разброс показаний. Определение систематической погрешности может быть произведено калибровкой прибора или его поверкой. [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...