Теплота

Прохождение упомянутых дисциплин предполагает достаточно глубокое изучение студентами таких вопросов, как классификация способов сварки, теоретические основы источников теплоты, используемых при сварке, физико-металлургические и тепловые процессы при сварке, процессы кристаллизации металла сварного шва и технологическая прочность сварных соединений и т. п. [c.3]

По указанной причине все упомянутые стандарты, регламентирующие конструктивные элементы разделки кромок, учитывают возможность варьирования силой сварочного тока, напряжением, диаметром электродной проволоки (плотностью тока) и скоростью сварки. В тех случаях, когда процесс сварки обеспечивает использование больших токов, высокой плотности тока и концентрации теплоты, возможны повышенная величина притупления, меньшие углы разделки и величина зазора (например, при механизированной сварке под флюсом и в защитных газах). [c.13]

При правильно выбранном диаметре электрода и силе сварочного тока скорость перемещения дуги имеет большое значение для качества шва. При повышенной скорости дуга расплавляет основной металл на малую глубину и возможно образование непроваров. При малой скорости вследствие чрезмерно большого ввода теплоты дуги в основной металл часто образуется прожог, и расплавленный металл вытекает из сварочной ванны. В некоторых случаях, например при сварке на спуск, образование под дугой жидкой прослойки из расплавленного электродного металла повышенной толщины, наоборот, может привести к образованию непроваров. [c.20]

Необходимое условие сварки — поддержание дуги. Для этого скорость подачи электрода должна соответствовать скорости его плавления теплотой дуги. С увеличением силы сварочного тока скорость подачи электрода должна увеличиваться (рис. 27). Электродные проволоки меньшего диаметра при равной сило [c.34]

Посты для ручной и механизированной сварки металлов и установки для автоматизированной сварки плавлением содержат оборудова]гие, обеспечивающее питание источника сварочной теплоты — электрической дуги, шлаково ванны, электронного или светового луча и т. п. сварочный манипулятор, предназначенный для закрепления и перемещения детали нри сварке, и оборудование, обеспечивающее необходимую защиту свариваемого металла от окисления и загрязнения с помощью флюса, потока или атмосферы защитного газа или вакуума. [c.123]

Теплота в ванне расходуется на теплоотвод в металл изделия, в водоохлаждаемые башмаки, на плавление и перегрев основного и электродного металлов, на излучение с поверхности шлаковой ванны и т, ц [c.154]

Электронный луч — источник теплоты, разогревающий и расплавляющий металл, создается электронной пушкой, питающейся от силового выпрямителя, блока нагрева катода, а управление энергетическими параметрами луча — от блока управления модулятором (регулируется сила тока в луче), блока фокусировки (регулируется поперечное сечение луча) и блока отклонения луча (определяется местонахождение луча на детали и перемещение луча по пей) (рис. 84). [c.158]

Электронные пушки. Электроннолучевая пушка предназначена для создания электронного луча, который и служит источником сварочной теплоты. [c.159]

При меньшем значении будут получаться швы, склонные к образованию горячих трещин, при больших слишком широкие швы с малой глубиной провара, что нерационально с точки зрения использования теплоты дуги и приводит к увеличенным деформациям. [c.186]

Размеры и форма шва определяются количеством теплоты, введенной в изделие, и характером ввода этой теплоты. При действии точечного быстродвижущегося источника квадрат расстояния до изотермы плавления согласно (20) определяется как [c.186]

При расчетном определении по схеме точечного быстродвижущегося источника теплоты площадь, ограниченная той или иной [c.186]

При сварке постоянным током обратной полярности удельное количество теплоты, выделяющееся н приэлектродной области, изменяется в небольших пределах, и составляющая коэффициента расплавления а р = 11,6 zh 0,4. [c.189]

Если в это уравнение подставить значения L п е, определенные согласно теории распространения теплоты при сварке, то получим [c.193]

В качестве источника теплоты при электрической сварке плавлением можно использовать различные источники — электрическую дугу (электродуговая сварка), теплоту шлаковой ванны (электрошлаковая сварка), теплоту струи ионизированных газов холодной пла. злгы (плазменная сварка), теплоту, выделяемую в изделии в результате преобразования кинетической энергии электронов (электронно-лучевая сварка), теплоту когерентного светового луча лазера (лазерная сварка) и некоторые другие. [c.4]

Для некоторых соединений стали и титановых сплавов с целью повышения их выносливости при действии динамических нагрузок плавность сопряжения металла шва с основным достигается за счет оплавления мест перехода теплотой дуги, горящей между ненлавящимся электродом и основным металлом. Эта операция лгожет быть выполнена без подачи и с подачей присадочного металла. В результате образуются так называемые галтельные валики, заметно улучшающие внешнюю форму шва (рис. 9, б). [c.15]

В связи с высокой концентрацией теплоты, сфокусированной в электронном луче диаметром 1—1,5 мм, зона проплавления имеет очень малую ншрину и значительную глубину, что позволяет выполнять сварку (без разделки кромок) стыковых и нахлес-точных сварных соединений на металле больших толщин. [c.16]

При ваггной сварке расплавление основного металла осуществляется дугой и частично за счет теплоты, передаваемой изделию перегретым кидким металлом сварочной ваппы (рис. 21). Поэтому сварку про- Сборка под ваш.ую сварку [c.27]

Поэтому швы, в которых требуется небольшое количество электродного металла и большая глубина проплавлеиия (стыковые и угловые без разделки кромок), целесообразно выполнять на постоянном токе обратной полярности. При увеличении напряжения дуги (длины дуги) увеличивается ( е подвижность и возрастает доля теплоты дуги, расходуемая на расплавление флюса (количество расплавленного флюса). При этом растет ширина шва (см. рис. 28, б), [c.36]

Сущность способа. При сварке в зону дуги I через сопло 2 непрерывно подается защитный газ 3 (рис. 36). Теплотой дуги расплав.тяется основной металл 4 и, если сварку выполняют [c.44]

Технологические свойства дуги в значительной мере определяются родом и полярностью сварочного тока. При прямой полярности на изделии выделяется до 70% теплоты дуги, что обеспечивает глубокое проплавлепие основного металла. При обратной полярности напряжение дуги вьппе, чем при прямой полярности. На аноде — электроде выделяется большое количество энергии, что приводит к значительному его разогреву и возможному оплавле1Н1ю рабочего конца. Ввиду этого допустимые плотности сварочного тока понижены (табл. 3). Дугу постоянного тока [c.47]

Для улучшения технологических свойств дуги применяют периодическое изменение ее мгновенной мощности — импульсно-дуговая сварка (рис. 48). Теплота, выделяемая основной дугой, недостаточна для плавления электродной проволоки со скоростью, равной скорости ее подачи. Вследствие этого длина дугового промежутка уменьшается. Под действием импульса тока происходит ускоренное раснлавлепиэ электрода, обеспечивающее формирование капли на его конпе. Резкое увеличение электродинамических сил сужает шейку канли и сбрасывает ее в направлении сварочной ванны в любом пространственном по-ло5кении. [c.56]

Изменять технологические характеристики дуги можно, используя центральную подачу защитного газа с высокой скоростью. Высокие скорости истечения газа нри обычных расходах достигаются применением сопл с уменьшенным выходным отверстием. Обдувание дуги газом способствует уменьшению ее поверхности, Т. е. сжатию. В результате ввод теплоты дуги в изделие становится более концентрированным. Кинетическим да1 , 1епиеи потока газа расплавленный металл оттесняется из-под дуги, и дуга [c.57]

Дуговая плазменная струя — интенсивный источник теплоты с Бшроким диапазоном технологических свойств. Ее можно исполь зовать для нагрева, сварки или резки как электропроводных металлов (обе схемы рис. 53), так и неэлектропроводпых материалов, таких как стекло, керамика и др. (плазменная струя косвенного действия, рис. 53, б). Тепловая эффективность дуговой плазмониой струи зависит от величины сварочного тока и напряжения, состава, расхода и скорости истечения плазмообразующего газа, расстояния от сопла до поверхности изделия, скорости [c.65]

В промыншенпости все более широкое применение находят тугоплавкие и химически активные металлы и сплавы. Поэтому для их сварки необходил[о применять источники с высокой концент рацией теплоты, а для защиты расплавленного и нагретого ме талла использовать среды, содержащие минимальное количество водорода, кислорода и азота. Этим условиям отвечает сваркя электронным лучом. [c.67]

Малое количество вводимой теплоты. Как правило, для получения равной глубины нроплавления при электронно-лучевой сварке требуется вводить теплоты в 4—5 раз меньше, чем при дуговой. В результате резко снин аются коробления изделия. [c.67]

Сущность способа. Известно, что расплавленные флюсы образуют шлаки, которые являют( я проводниками электрического тока. При этом в объеме расплавленного шлака при протекании сварочного тока выделяется теплота. Этот принцип и лежит в основе электрошлаковой сварки (рис. 55). Электрод I и основ-noii металл 3 связаны электрически через расплавленный шлак 3 [c.70]

Для дуговой резки металлическим электродом используют толстопокрытые электроды, обычно те же, что и для сварки. Род тока зависит от марки электрода. На скорость разделительной резки основное влияние оказывают толщина металла, диаметр электрода и величина тока (табл. 6). С увеличением толщины металла скорость резко уменьшается. Для резки угольными или графитовыми электродами используют постоянный ток прямой полярности, так как в этом случае на изделии выделяется больше теплоты. Науглероживание кромок реза затрудняет их носле-дуюнгую механическую резку. Ширина реза больше, чем при использовании металлического электрода. При воздушно-дуговой резке металл расплавляется угольной дугой и выдувается [c.77]

Значительно более жесткие требования по точности выполнения устанавливаемых режимов предъявляются к манипуляторам и механизмам перемещения сварочного источника теплоты в автоматизированных установках. Допустимы следуюн(ие колебания скорости перемещения при сварке под флюсом 5% при аргонодуговой сварке тонколистовых металлов 2% в установках для электронно-лучевой и лазерной сварки менее ztl%. Точность установки свариваемых изделий и отклонение положения стыка при сварке не должно нревын1ать 20—25% поперечного размера площади пятна ввода теплоты в изделие, т. е. при сварке под флюсом это составляет J —2 мм при микроплазмен-ной — не более 0,25 мм нри электронно-лучевой и лазерной (в зависимости от диаметра луча) от tO,l мм до 10 мкм. [c.123]

При сварке пенлавяш имся электродом в среде инертных газов часто применяют импульсное питание дуги. Это обеспечивает ввод теплоты в металл импульсами определенной длительности и величины. В паузах дуговой промежуток поддерживается в ионизирован но.м состоянии маломощной непрерывно горящей дежурной дугой для стабильности повторных возбуждений. [c.150]

J ai иак действитольпые условия ввода теплоты в изделие при ручной ДУ10В0Й сварке 0TJ[H4aroT H от расчетной схемы, принятой при выводе формулы (20), то глубина провара Я = (0,5 -f-Ч- 0,7) г. При технологических расчетах иногда возникает необходимость определения высоты заполнения р а з -д с л к и одни, г или несколькими проходами (С, рис. 91). Это [c.184]

ДО ( п.л — количество теплоты, расходуелюе па предварительный подогрев вылета электродной проволоки протекающим по нему током 3 — количество теплоты, необходимое для расплавления 1 г электродной проволоки (для пизкоуглеродистой проволоки 5э == 500 кал/г). [c.190]

В сварочной ванне расплавленные основной и, если используют, доно,л нительиый металлы переменгиваются. По мере перемещения источника теплоты вслед за ним перемещается и сварочная ванна. В результате потерь теплоты на излучение, теплоотвод в изделие, а при электрошлаковой сварке — ив формирующие ползуны в хвостовой части ванны происходит понижение температуры расплавленного металла, который, затвердевая, образует сварной шов. Форма и o6iieM сварочной ванны зависят от способа сварки и основных параметров режима. Ее объем может составлять от миллиметров до сотен кубических сантиметров. [c.208]

Первичная кристаллизация металла сварочной ванны имеет прерывистый характер, вызванный выделением перед фронтом кристаллизации скрытой теплоты кристаллизации. Это приводит к характерному слоистому строенидо шва и появлению ликвации в виде слоистой неоднородности, которая в наибольшей степени проявляется вблизи границы сплавления. Слоистая ликвация такгко зависит от характера и скоуюсти кристаллизации металла сварочной ванны. Слоистая и дендритная ликвации уменьшаются при улучнтении условий диффузии ликвирующих элементов в твердом мета гле. [c.209]

Теплота, выделяемая при сварке, распространяется вследствие теплопроводности в основной металл. Этот процесс характеризуется термическим циклом. В каждой точке околошовной зоны температура вначале нарастает, достигая максимума, а затем снижается. Чем ближе точка расположения к границе сплавления, тем быстрее происходит нагрев металла в данном участке и тем выше максимальная температура, достигаемая в нем. При значительном удалении от нгва нагрев основного металла практически не происходит. [c.211]

Структура металла швов при электрошлаковой сварке может характеризоваться наличием трех зон (рис. 110, й) зона 1 крупных столбчатых кристаллов, которые растут в направлении, обратном отводу теплоты зона 2 тонких столбчатых кристаллов с меньшей величиной зерна и несколько большим их отклонением в сторону теплового центра зона 3 равноосных кристаллов, располагающаяся посередине шва. В зависимости от способа олектро-шлаковой сварки, химического состава металла шва и режима сварки может быть получено различное строение швов. Повышение содержания в Н1ве углерода и марганца увеличивает, а уменьшение интенсивности теплоотвода уменьшает ширину зоны 1. [c.213]

Теплотехника (1991) -- [ c.13 ]

Температура (1985) -- [ c.12 ]

Основы термодинамики (1987) -- [ c.38 ]

Физические величины (1990) -- [ c.94 ]

Термодинамика (1991) -- [ c.26 ]

Термодинамика и статистическая физика (1986) -- [ c.23 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.17 ]

Термодинамика (1984) -- [ c.8 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.6 , c.7 ]

Теплотехника (1980) -- [ c.14 ]

Курс теоретической механики Том 2 Часть 2 (1951) -- [ c.531 ]

Справочник машиностроителя Том 2 (1955) -- [ c.169 ]

Введение в термодинамику необратимых процессов (2001) -- [ c.21 , c.26 , c.31 , c.37 ]

Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки (2002) -- [ c.0 ]

Теплотехнический справочник том 1 издание 2 (1975) -- [ c.84 ]

Физическое металловедение Вып I (1967) -- [ c.0 ]

Теоретические основы процессов переработки металлургического сырья (1982) -- [ c.0 ]

Термодинамика (1969) -- [ c.6 , c.19 , c.21 ]

Физико-химическая кристаллография (1972) -- [ c.47 ]

Техническая термодинамика Издание 2 (1955) -- [ c.8 , c.30 ]

Краткий справочник прокатчика (1955) -- [ c.347 ]

Основные термины в области температурных измерений (1992) -- [ c.0 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.2 , c.169 ]

Основы технологии автостроения и ремонт автомобилей (1976) -- [ c.216 , c.217 ]

Справочник механика заводов цветной металлургии (1981) -- [ c.20 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.0 ]

Краткий справочник по физике (2002) -- [ c.61 ]

Техническая энциклопедия том 22 (1933) -- [ c.0 ]

Справочник азотчика том №2 (1969) -- [ c.0 ]

Справочное руководство по физике (0) -- [ c.138 ]

Справочник по элементарной физике (1960) -- [ c.49 ]

Современная термодинамика (2002) -- [ c.24 , c.45 , c.46 , c.48 , c.81 ]

Свойства газов и жидкостей Издание 3 (1982) -- [ c.0 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.169 , c.512 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...