Меридиональная плоскость и плоскость решетки

Меридиональная плоскость и плоскость решетки [c.15]

Очень яркое изображение с фазовых голограмм, кодированных по углу, можно получить, используя устройство считывания, показанное на рис. 13. Для каждого первичного цвета применяется пара источников света (а не один), чтобы получить изображение с более высокой яркостью. Меридиональные плоскости и угол восстановления для синего цвета здесь те же, что и показанные на рис. 12, б, но для зеленого цвета угол восстановления несколько больше, а для красного он значительно больше при этом должно удовлетворяться соотношение sin 0= v, где v (частота решетки) составляет 1100 линий/мм при длине волны записывающего света [c.476]

При определении характеристик гидродинамических передач используется струйная теория [12, 14, 19, 27], основные положения которой применительно к круговым решеткам гидродинамических передач сводятся к следующим а) лопасти формируют поток рабочей жидкости, движущийся через колесо б) движение жидкости в каналах, образованных лопастями, принимается струйным и расчет ведется по скоростям, отнесенным к средней струйке в меридиональной плоскости, в которой вся масса потока считается сосредоточенной в) потери энергии в рабочей полости, обусловленные вязкостью жидкости и ее течением определяются по зависимостям, используемым при расчетах сопротивлений в неподвижных трубопроводах. [c.24]

Апертура обычных сферических и тороидальных решеток ограничивается ростом сферической аберрации с увеличением ширины решетки. Возьмем сферическую решетку радиусом R и шириной W. Будем считать, что источник и его изображение находятся на круге Роуланда на расстояниях от центра решетки d и d, а углы скольжения падающего и дифрагированного от центра решетки луча равны ср и ф соответственно. Угловая апертура решетки в меридиональной плоскости [c.268]

Спектр, образуемый такой решеткой, располагается в меридиональной плоскости на окружности радиуса Ьд, которая проходит через точку первичного фокуса пучка и точку т — О (причем эти точки располагаются симметрично относительно плоскости решетки). [c.277]

Это означает, что точки А и А при этом будут лежать на окружности, диаметр которой равен радиусу кривизны решетки (круг Роуланда) (рис. 5.2.12). Если щель спектрального прибора расположить в произвольной точке А на круге, диаметр которого равен радиусу кривизны р решетки, то в меридиональной плоскости такая решетка будет фокусировать спектр на том же круге. В точке О должен быть расположен центр решетки. По такой схеме построены установки Пашена— Рунге и Роуланда. [c.352]

Этот недостаток устраняется двумя способами использованием светофильтров, отрезающих мешающее излучение, и применением скрещенной дисперсии. К дифракционной решетке, разлагающей излучение в спектр в меридиональной плоскости, добавляют второй диспергирующий элемент, например, призму, разлагающую это же излучение в спектр в сагиттальной плоскости (см. 10). При этом налагающиеся линии разных длин волн разделяются по вертикали, и вместо одной строчки спектра получается несколько строчек, каждой из которых будет соответствовать свой порядок спектра. [c.366]

Рассмотрим движение компонента внутри лопаточной машины (внутри рабочего колеса) относительно неподвижного корпуса. Вектор абсолютной скорости с в общем случае (в радиальной решетке) может иметь три составляющие — окружную, которая лежит в плоскости вращения рабочего колеса с , с а — радиальную и осевую, лежащих в меридиональной плоскости (рис. 14.4, а). [c.144]

Для сужающихся сопловых решеток малой высоты целесообразно специально профилировать меридиональное сечение (рис. 4.29). В решетках с поджатием выходного сечения в меридиональной плоскости обеспечивается конфузорное течение на спинке в косом срезе и точка минимума давления смещается к выходной кромке. Разность давлений на корыте и спинке в области максимальной кривизны уменьшается, и интенсивность вторичных течений снижается. При этом КПД турбины обычно повышается на 1. .. 1,5 %. [c.248]

Вариант этой же конструкции -описывает сегментный бандаж, укрепленный на осевых лопатках, с телом полотна, имеющим в радиальной части некоторый наклон к плоскости ги. Тело полотна бандажа образует щель с боковыми кромками лопаток радиальной решетки, увеличивающуюся к периферии. На периферии сегменты снабжены упрочняющим буртом. При достижении расчетной частоты вращения РК момент от центробежных сил отгибает полотно сегмента к плоскости ги и сильно прижимает к кромкам лопаток радиальной решетки. Конструкция должна работать в области упругой деформации материала бандажа. Необходимо отметить, что идея создания покрывающего диска РК РОС, изгибающегося под действием центробежных сил и прижимающегося к боковым кромкам радиальной части лопаток РК, предложена Р. Бирманом в 1962 г. Отдельно стоящий, укрепленный на роторе, покрывающий оболочковый диск приставлен к задней стенке РК открытого типа и образует внутренний меридиональный обвод межлопаточных каналов. Для устранения зазора между диском и боковыми кромками лопаток радиальной решетки РК собственно тело полотна диска выполнено конусным, несколько отклоняющимся от радиальной плоскости. При вращении центробежные силы изгибают диск и прижимают его полотно к боковым кромкам, устраняя зазор, обеспечивая свободу взаимного расширения и демпфируя колебания элементов конструкции. Вопрос возможности применения такой конструкции весьма дискуссионный. Оценки прочности применительно к РК ДРОС [c.74]

Уменьшение протечек через технологические зазоры между боковой плоскостью радиальной лопатки и примыкающей к ней плоскостью тела внутреннего меридионального обвода достигается устройством сварного шва по образующей обвода с последующей обработкой поверхности шва. Технологический процесс изготовления такого РК для ротора ЦНД состоит из прокатки заготовки металла (стали) в блин толщиной 400 мм и диаметром около 4500 мм, с последующей термообработкой заготовки в горизонтальной печи на приспособлении. После предварительной обработки производится фрезеровка каналов радиальной решетки, а также обработка всех сопрягаемых поверхностей элементов сочленяемых дисков. После контрольной сборки и подгонки диски свариваются между собой в приспособлении и направляются на повторную термообработку. Последующая сборка ротора производится по отработанной технологии, однако при этом должны быть предусмотрены мероприятия, обеспечивающие центровку РК относительно оси ротора. [c.86]

Разделительная перегородка типа зигзаг образует радиальные лопасти, имеющие наклон к оси вращения в пределах всей высоты решетки. Углы установки радиальных лопаток чередуются а или 180° — а), т. е. имеют правый или левый наклон (в развертке). Таким образом, в любой части проходного сечения при соударении с плоскостью пера лопатки частицы получат осевую составляющую скорости и будут отброшены в правую или левую сторону к стенке корпуса внешнего меридионального обвода. Скапливаясь в пристеночной области, частицы, выносимые центробежными силами, будут уловлены щелями и собраны в камерах, из которых затем удалены (рис. 2.18). В случае возможности устройства сборных камер с щелями только на одной стороне можно применять решетку зигзаг елочного типа с наклоном лопаток радиальной решетки только в одну сторону. [c.87]

Из общих соотношений для аберраций вогнутой решетки с регулярными прямолинейными штрихами, имеющей радиусы кривизны в вершине Ят в меридиональной и в сагиттальной плоскостях следует, что астигматизм в схеме Роуланда может быть полностью скомпенсирован при выполнении соотношения [21 ] [c.262]

Наличие слагаемого с 2 в формуле (5.2.16) определяет астигматизм вогнутой решетки, который в общем случае велик. Даже узкие пучки лучей вдоль нулевого луча сходятся в разных точках для меридиональной и сагиттальной плоскостей, а центральная точка щели в точке А (рис. 5.2.12) вытягивается в линию, высота которой определяется следующим выражением [c.352]

Рассмотрим решетки типа П1. Здесь требуется, чтобы Н2 = 0. Тогда прямая А А (см. рис. 43.3) должна быть перпендикулярна нормали ОХ и проходить через центр кривизны так, чтобы 1 = = p/ os I и /2 = p/ os i. Для такой решетки при определенных углах дифракции будет отсутствовать астигматизм. Эти решетки исправляют астигматизм подобно тому, как это получается при применении решетки с переменным шагом. На рис. 43.4 показаны стигматические точки такой решетки Л, Л и Л" и ход фокальных кривых в меридиональной 1 (плоскость чертежа) и сагиттальной 2 [c.318]

Линейное увеличение оптической системы спектрального прибора в сечениях меридиональном (в направлении дисперсии призмы или решетки) и в сагиттальном (в направлении высоты щели) неодинаково. Если и /г — фокусные расстояния коллиматорного и фокусирующего объективов, и — ширина и высота входной щели 1, то ширина х и высота ее изображения в фокальной плоскости объектива 4 определяются соответственно выражениями [c.342]

Геометрические характеристики сопловой решетки осевой ступени приведены на рис. 2,25. Здесь представлены меридиональное сечение (полученное при пересечении плоскостью, проходящей через ось турбины) и развертка цилиндрического сечения по среднему диаметру ступени. [c.65]

Спектральные изображения источников малых размеров (например, лазерной плазмы) могут быть получены с помощью спектрометра классического типа с добавлением тороидального зеркала, фокусирующего изображение источника на входную щель [34, 57]. Недостатком такой схемы является то, что астигматизм решетки компенсируется зеркалом только в узком спектральном диапазоне, наличие промежуточной щели уменьшает полезное поле зрения. В более совершенной схеме (рис. 7.20) используется комбинация тороидальной решетки ГР и тороидального зеркала ТЗ. Меридиональное положение изображения источника, даваемое зеркалом, соответствует меридиональному положению источника для решетки, сагиттальное положение изображения источника для зеркала и источника для решетки находятся в бесконечности. Расчет показывает, что наилучшая компенсация астигматизма достигается, когда зеркало и решетка имеют близкие фокусирующие свойства, т. е. в симметричном случае для расширения квазистигматической области асимметрия между падяюшим и дифрагированным пучками в решетке может быть скомпенсирована соответствующим изменением соотношения между сагиттальным и меридиональным радиусами зеркала. В работе [88] рассчитан спектрометр на область 9—30 нм, имеющий разрешение 35 мкм в плоскости дисперсии и 4,7 мкм в перпендикулярной плоскости (Я = 15 нм). Отметим, что такого же порядка разрешение может быть получено, если в данной схеме использовать решетку с вне-плоскостным падением. Спектральное разрешение аналогично спектрометру тех же размеров со сферической решеткой. [c.288]

Можно рассчитать [49], чему равен выигрыш в величине светового потока при замене сферической решетки монохроматора Сейа — Намиока на тороидальную (рис. 3.6). Такая замена возможна, если радиус кривизны в меридиональной плоскости Rm равен радиусу кривизны сферической решетки. А. Вы-, игрыш зависит от высоты входной и выходной щелей, а также от сагиттального радиуса кривизны (i s). Один из первых приборов с подобной решеткой был описан в работе [51]. Радиусы кривизны тора / =489 мм и / =330 мм. Решетка имела 1150 штрих мм. Достигался выигрыш в световом потоке в пять раз. [c.139]

При этом эшелле как основной диспергирующий элемент разлагает свет в спектр в меридиональной плоскости, а призма или решетка работают как разделители порядков спектра и устанавливаются так, чтобы их дисперсия была перпендикулярна ди-сперии эшелле. Таким образом, порядки спектра получаются пространственно разнесенными. [c.370]

Чтобы спрофилировать лопатки для ступеней большой веерности, необходимо знать зависимости изменения параметров вдоль радиуса в зазорах между решетками. Для этой цели получим дифференциальное уравнение, связывающее изменение давления в зазоре вдоль радиуса со скоростью потока j. Рассмотрим ступень, в которой линии тока в потоке расположены на цилиндрических поверхностях, т.е. составляющие скорости вдоль радиуса равны нулю. Кроме того, будем считать неизменными параметры потока в окружном направлении, т.е. поток в ступени будем считать осесимметричным. Для вывода дифференциального уравнения рассмотрим элемент потока, выделенный в зазоре двумя цилиндрическими поверхностями с радиусами г иг + Аг, двумя меридиональными плоскостями, проходящими через ось ротора и составляющими между собой угол d ф, и двумя плоскостями, перпендикулярными оси ротора (рис. 3.34) и расположенными на расстоянии da. К выделенному элементу приложены силы давления по цилиндрическим поверхностям + / Л-ёф da и -(pi + d i,)(r + dr)d9da, по мери- [c.109]

Хотя результаты расчетов поля течения и экспериментальные данные траверсирования в меридиональной плоскости составляют основу всего процесса расчета проточной части турбомашин, сами по себе они не являются массивом наиболее важных физических данных. Значительная количественная информация и качественное описание физической картины течения могут быть получены, если рассмотреть поток в другой межло-паточной плоскости развертывания решетки, которая перпендикулярна меридиональной. [c.18]

Не существует законченного решения задачи о трехмерном,, вязком нестационарном и обычно сжимаемом течении в турбомашине. Такая задача классически поставлена Ву [1.9] (см. рис. 1.3). Поле трехмерного течения представляется в виде двух, квазидвумерных поверхностей тока. Одна из них, обозначаемая представляет решетку, другая, обозначаемая есть меридиональная плоскость. [c.91]

Сингх [10.22] усовершенствовал метод Дентона, включив в алгоритм расчет пограничного слоя интегральным методом на каждой итерации. Вычисленные параметры пограничного слоя и закромочного следа использовались для коррекции конфигурации профиля решетки. Эффекты взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем оценивались интегральным методом путем разбиения области падения скачка уплотнения в меридиональной плоскости на мелкие участки, для которых учитывалось утолщение пограничного слоя. Из рис. 10.6 видно, что полученный таким образом расчет хорошо подтверждается экспериментом, особенно в области взаимодействия скачка уплотнения с пограничным слоем. [c.308]

РК диагональной газовой турбины Кристиана Шернера изображенное на рис. 2.7, выполнено сборным, состоящим из радиальных наборных плоских лопаток и приставных сильно изогнутых лопаток осевой части решетки. Каждое перо радиальной лопатки снабжено ребром жесткости с одной или с двух сторон. Крепление на диске описано двояко или в продольном торцевом пазу диска хвостовиком, выполненным на собственно пере лопатки, или в пазу диска в плоскости вращения хвостовиком на ребре жесткости. Ребро приваривается к плоскости пера лопатки наклонно и образует своей поверхностью внутренний меридиональный обвод межлопаточного канала. В сечении лопатка с ребром жесткости имеет крестообразную форму, сильно упрочняющую конструкцию. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...