Сплавы Коэффициент чувствительности

Пластичные металлы не всегда проявляют меньшую чувствительность к надрезу. Например, медь весьма чувствительна к надрезу. Эффективный коэффициент концентрации напряжений в значительной степени зависит от уровня вероятности разрушения [33]. Особенно резко это явление отмечается у литого сплава МЛб, обладающего большой неоднородностью свойств. Коэффициент чувствительности к концентрации напряжений у образцов из этого сплава при изменении вероятности разрушения от Я=60% До Р 0 увеличивается в 2—3 раза [33]. [c.125]

При статических испытаниях на растяжение гладких и надрезанных образцов деформируемые магниевые сплавы имеют ту же чувствительность к концентрации напряжений, что и деформируемые алюминиевые сплавы. Коэффициент действия надреза у тех и других сплавов колеблется в пределах 0,92—1,2, [c.137]

Детали из легких сплавов. Значения коэффициентов влияния абсолютных размеров при изгибе и кручении для легких сплавов представлены на фиг. 58. Значения при отсутствии и при наличии концентрации можно полагать одинаковыми. Значения эффективных коэффициентов концентрации и коэффициентов чувствительности q для [c.462]

Детали из легких сплавов. Значения коэффициентов влияния абсолютных размеров при изгибе и кручении для легких сплавов представлены на фиг. 61. Значения при отсутствии и при наличии концентрации можно полагать одинаковыми. Значения эффективных коэффициентов концентрации и коэффициентов чувствительности q для легких сплавов при знакопеременном изгибе и растяжении — сжатии для некоторых конструктивных форм приведены в табл. 23. [c.510]

Для цветных металлов имеется значительно меньше данных о величине коэффициента чувствительности. Для электрона (сплав магния с алюминием, цинком, марганцем) в отливках этот коэффициент равен 0,15 в редких случаях он повышается до 0,25. Для электрона в тянутом или штампованном виде коэффициент чувствительности повышается и колеблется в пределах 0,35- 0,50. Для алюминиевых сплавов наблюдались несколько более низкие значения коэффициентов чувствительности. [c.551]

Рис. 36. Температурные зависимости коэффициента чувствительности к концентрации напряжений для тугоплавких сплавов

Незначительное отличие коэффициента чувствительности к концентрации напряжений q от единицы свидетельствует о том, что-в зонах концентрации напряжений деталей из титановых сплавов практически полностью реализуется упругое распределение напряжений. Примерно то же характерно для коррозионностойких сталей мартенситного класса, но чувствительность к концентрации напряжений этих сталей может быть снижена за счет повышения температуры отпуска и снижения механических характеристик сталей, в том числе предела выносливости. [c.126]

В качестве справочных характеристик сопротивления усталости металлов и сплавов приняты предел выносливости (амплитудное значение) или среднее значение предела выносливости в случае статистических испытаний среднеквадратическое отклонение предела выносливости или экспериментально установленный интервал его рассеяния абсцисса точки перелома кривой усталости показатель наклона левой ветви кривой многоцикловой усталости эффективный коэффициент] концентрации напряжения коэффициент чувствительности к концентрации напряжений. [c.16]

Шероховатое г ь. Значения коэффициента влияния шероховатости поверхности приведены в табл. 16.7. С повышением прочности стали растут требования к микрогеометрии поверхности. При грубой обработке поверхности предел выносливости высокопрочных сталей оказывается не выше, чем у обычных среднеуглеродистых сталей. Особенно чувствительны к качеству поверхности титановые сплавы. [c.327]

Параметры То и То = gJo - постоянные для конструкционных металлов и их сплавов, полимеров и ионных кристаллов, совпадают по величине соответственно с периодом и частотой собственных тепловых колебаний атомов в кристаллической решетке твердого тела (равны - Ю" си 10 - Ю Гц). Параметр у характеризует структурный коэффициент, определяющий чувствительность материала к напряжению. Выражения (3.1) и (3.2) справедливы для чистых металлов, сплавов, полимерных материалов, полупроводников, органического и неорганического стекла и др. [c.124]

Жаропрочность сталей ванадий повышает вследствие образования дисперсных карбидов, нитридов, способствуя тем самым сохранению при рабочих температурах высокой твердости, малого коэффициента теплового расширения, устойчивости против разгара и высокотемпературного истирания. Он улучшает технологичность инструментальных сталей, снижает чувствительность к перегреву, обезуглероживанию, трещинообразованию, повышает технологическую пластичность. На литейные технологические свойства сталей и сплавов влияние ванадия исследовано недостаточно. [c.87]

Для повышения чувствительности регулятора биметаллическая полоска изготовляется из двух металлов или сплавов (например, медь и инвар) с сильно отличающимися температурными коэффициентами линейного расширения. Так, для меди а — [c.137]

Стандартная медь, в процентах по отношению к удельной проводимости которой иногда выражают удельные проводимости металлов и сплавов, в отожженном состоянии при 20 °С имеет удельную проводимость 58 МСм/м, т. е. р = 0,017241 мкОм-м. Удельная проводимость меди — параметр весьма чувствительный к наличию примесей (рис. 7-12, см. также рис. 7-3, а). Нормированные свойства твердой и мягкой медной (а также для сравнения алюминиевой) проволоки даны в табл. 7-3. Удельная теплоемкость и коэффициент [c.199]

Точность измерения деформации в каждом конкретном эксперименте определяется чувствительностью самого датчика, затем величиной фона механических вибраций, электрической стабильностью измерительных схем и температурной стабильностью. Последний фактор, т. е. точность контроля и регулировки температуры, особенно важен, так как коэффициент термического расширения большинства металлов и сплавов имеет тот же порядок величины, что и микродеформация. [c.95]

В режиме нагружения образцов учтено, что титановые сплавы могут проявлять чувствительность к их выдержке при постоянной нагрузке в цикле нагружения в малоцикловой области. Она выражается в смене механизмов разрушения и снижении долговечности и живучести материала при введении в цикл его нагружения выдержки более 3 с и достижении в вершине трещины коэффициента интенсивности напряжения Ki порядка 20-25 МПа м / [10, 13, 17]. Поэтому образцы испытывали по двум формам цикла нагружения треугольной и трапецеидальной. Для сокращения времени испытаний уровень максимальных напряжений в образцах при обеих формах цикла составил 500 МПа, что позволило обеспечить расчетное значение К в вершине концентратора примерно в 30 МПа м /2. [c.511]

Рис. 545. Зависимость напряжения течения а, относительного удлинения в и коэффициента скоростной чувствительности т сплава ВТ9 в состоянии сверхпластичности (й-1,7-10-3 с-1)

На рекристаллизованном сплаве высокой чистоты, как это показано на рис. 39, получены два участка с постоянной скоростью роста трещины (два плато скорости) и соответственно два участка зависимости скорости от максимальных значений коэффициента интенсивности напряжений. Новый участок на кривой о—К еще не наблюдался для промышленных высокопрочных алюминиевых сплавов, рассмотренных выше, хотя и является обычным для других сочетаний среда — материал. Поскольку это является аномальным явлением и поскольку рост трещины в сухом аргоне является исключением, для практического использования данный факт не играет большой роли и представляет только академический интерес, так как речь идет о сплаве высокой чистоты с ре кристаллизованной структурой и равноосным зерном. Промышленные алюминиевые сплавы высокой прочности обладают в этой среде очень высоким сопротивлением КР даже в наиболее чувствительном высотном направлении полуфабриката. [c.193]

Для чувствительного элемента тензодатчика желательно использовать материалы, которые имели бы большие коэффициенты чувствительности, достаточно большое удельное электрическое сопротивление, небольшой температурный коэффициент электрического сопротивления и достаточно большой диапазон линейной зависимости между относительной деформацией и изменением сопротивления. Наиболее полно этим требованиям удовлетворяет константан (сплав меди и никеля), для которого в широком диапазоне деформаций /i= onst. Возможно применение и других материалов. Для проволочных и фольговых датчиков используют -одни и те же материалы. [c.314]

Рассмотрено такяю влияние начальных условий образования трещины на пороговые значения КИН при разных характеристиках цикла. На рис. 3, а приведены зависимости Кга ы от K aa-xa для титанового сплава ВТ6, когда значения R при получении трещины / [, и определении пороговых значений (Rt) совпадают. Данные зависимости вполне удовлетворительно описываются уравнением (1), при этом коэффициент чувствительности а увеличивается с ростом R. На рис. 3, б представлены зависимости К ап от Й тахн при постоянных условиях получения трещины Rh = —1, когда варьируется только Rt. В этом случае с ростом Rt пороговые значения /Гщахю растут, а коэффициент чувствительности а несколько уменьшается (табл. 2). [c.300]

Как правило, ковка произбодится со скоростью 1 мин (от 0,1 до 2мин 0 при 1200°С и напряжении течени 50—100 МПа в зависимости от скорости деформации. Таки сплавы имеют значение коэффициента чувствительности i [c.240]

По формулам (111.36) — (III.39), данным табл. 18, 34 и рис. 6 -(значение бр/р брали минимальное из двух по прямой, соответствующей данному р, или по кривой Dp/p = 1) рассчитали пределы выносливости образцов из стали 20X13 и сплава ВТЗ-1 толщиной 3 мм с по-лукруговыми надрезами разного радиуса на воздухе и в растворе морской соли, а также коэффициенты чувствительности к надрезу по-формуле [c.117]

Коэффициент 9 = 0 при A i lO и достигает максимума при числе циклов iVoe, соответствующем точке перелома кривой усталости образцов с надрезом (рис. 2.14), При нормальной и умеренных температурах кривые зависимости <7 от N подобны. Отношение тах/ ют— >2.,Л,7, где — коэффициент чувствительности к концентрации напряжений при Л =10 . На рис. 2.14 приведены также результаты определения q по числу циклов при среднем напряжении сжатия 0 = 300 МПа для сплава ЭИ437БУВД, которые свиде- [c.50]

Алюминиевые сплавы (силумин ASE7, KS280, Alva 36 и др.) обладают такими же антифрикционными свойствами, как и бронзы, но худшими антикоррозионными свойствами и почти в 2 раза большей теплопроводностью. Коэффициент теплового расширения равен (16,4- 22,4) X X Ю" твердость НВ 25—45. Мягкие сплавы не чувствительны к кромочным перегрузкам. Они применяются при менее совершенной смазке подшипника и малых нагрузках при скоростях до и — 4 м сек. Цапфы должны иметь закаленную и шлифованную поверхность. [c.166]

Коэффициент чувствительности к концентрации напряжений д легированных конструкционных сталей при умеренных температурах нагрева (250— 350° С) выше чем при 20 С на ЭО—50% при более высоких температурах коэффициент чувствительности снижается в 1, 5—2 раза. Аналогичный характер зависимости д от температуры был зафиксирован для ряда алюминиевых сплавов (дтйх при =150° С), аустенитных жаропрочных сталей дтах при =500- 650° С), сплавов на основе никеля и кобальта (Отах при =бООч-750° С). [c.137]

Жаропрочные сплавы на основе никеля мало чувствительны к концент-" рации напряжений. Влияние повышения температуры несущественно. Коэффициент чувствительности д, определенный на образцах диаметром 7—10 мм, составляет 0,3—0,4 для литых сплавов типа ЖСвК 1 =0,1-4-0,25. Линейност1 зависимости расчетных упругих максимальных напряжений 0т ах в надрезе от относительного градиента напряжений в его вершине (J/L, выведенной на основании статистической теории подобия в работе [9], подтверждается для ряда жаропрочных сплавов и при повышенной температуре. [c.137]

Рис. 3.26. Зависимость коэффициента чувствительности к конценТ рацин напряжений от вероятности разрушения для сплава МЛ5

Примеси и легирующие элементы сравнительно мало изменяют коэффициент линейного расширения. У большинства сплавов а = 8,0 10" - 9,2 1(Г °СГ , т.е. в интервале эначений, характерных для чистого титана с различной текстурован-ностью. Несравнимо большее влияние на а оказывает распад нестабильных твердых растворов. При определенных условиях величина а может стать даже отрицательной (сокращение длины). В связи с этим дилатометрические исследования являются одним из наиболее чувствительных методов оценки стабильности твердых растворов (в основном 3-фазы). Влияние распада 3-фазы на величину и знак а обязательно следует учитывать при отпуске высоколегированных сплавов, в которых за счат сокращения объема при распаде в области средних температур возможно явление самопроизвольного растрескивания. [c.8]

Другой важный фактор, в значительной степени определяющий чувствительность к коррозионной среде,—наличие на поверхности образцов концентраторов напряжений. В вершинах концентраторов напряжений при малоцикловом нагружении создаются условия для образования глубоких трещин с малым раскрытием, в которых происходит подкисление внутрищелевого раствора и его глубокая деаэрация. Указанные условия препятствуют или затрудняют процесс репассивации, в результате чего процесс коррозионного разрушения активизируется. На рис. 71 показано влияние концентрации напряжений на малоцикловую долговечность сплава ВТ5-1 при Я = 0 в коррозионной среде ( ном 0,9о. ) образцов с радиусом надреза 0,01 0,1 0,5 1,2 и 6,0 мм. Во всех случаях отношение диаметра образца в надрезе г/ к диаметру вне надреза оставалось постоянным и равнялось 0,707 при г/=9 мм. Указанным радиусам соответствовал теоретический коэффициент концентрации напряжений, соответственно равный 13,5 5,2 4,2 2,8 и 2,0. По оси абсцисс на рис 71 отложена долговечность соответствующая точке пересечения кривой усталости надрезанных образцов с кривой усталости гладких образцов. Как видно из рис. 71, даже при проведении испытаний чувствительного к коррозионной среде сплава ВТ5-1 при наличии концентра- [c.116]

Рис. 7.18. Зависимость скорости роста da/dNусталостных трещин от (а), (в), (г) и шага бороздок S (б)-(г) от коэффициента интенсивности напряжения Kj в образцах из дисков компрессора (I, II, III), сплав ВТ8, имеющих разную чувствительность к форме цикла нагружения

Крупногабаритные поковки с крупнозернистой структурой, характеризующиеся большим коэффициентом затухания ультразвука и высоким уровнем реверберационных помех, прозвучивают на возможно более низких частотах (0,6. .. 1,8 МГц). В крупных поковках одинаковых размеров и из сплава одной марки и даже внутри одной поковки коэффициент затухания может принимать различные значения. В таких случаях недопустимо использовать испытательные образцы, настройку чувствительности и оценку дефектов следует выполнять с помощью АРД-диаграмм. [c.304]

Коэффициент прочности (ао,2 и Ств) сварных соединений сплава In onel Х750, выполненных как ЭЛС, так и ДЭС, без последующей после сварки термообработки составляет 75—90 % от основного материала. Полная термообработка после сварки (закалка и двухступенчатое старение) повышает коэффициент прочности до 95—110% от основного материала. Независимо от состояния термообработки сварные соединения не чувствительны к надрезу. [c.320]

Хотя особенной пользы от этого нет, данный тип графика показывает, что чувствительные алюминиевые сплавы подвержены разрушению от КР при уровне коэффициента интенсивности напряжений ниже, чем Кыр (при условии, что уровень напряжений выше порогового значения для гладких образцов). Этот факт сам по себе показывает, что значение ТСщр на рис. 22 не меньше предела интенеивности напряжений, ниже которого КР не имеет места. Возможны три варианта объяснения этого. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...