Температурные пределы деформации под нагрузкой

Результаты определения температурных пределов деформации под нагрузкой приведены в табл. 1, 2, 3, и 4. [c.27]

Исследования влияния содержания силиката натрия в цементном камне на температурные пределы деформации под нагрузкой показали (табл. 4), что с увеличением содержания силиката натрия происходит соответственно снижение температуры начала и конца деформации. [c.30]

ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ПРЕДЕЛЫ ДЕФОРМАЦИИ ПОД НАГРУЗКОЙ [c.46]

Температурные пределы деформации под нагрузкой 2 кг с. определялись по стандартной методике на цилиндрических образцах (диаметр 36 мм и высота 50 мм), уплотненных методом вибрирования и высушенных перед испытанием до постоянного веса при 110°. [c.46]

Температурные пределы деформации под нагрузкой 2 кг]см образцов из жароупорного бетона с различными заполнителями [c.48]

Температурные пределы деформации под нагрузкой при высоких температурах определяли стандартным методом по ГОСТ 4070—48. [c.69]

Температурные пределы деформации образцов цементного камня под нагрузкой 2 кг см в зависимости от состава тонкомолотых заполнителей [c.27]

Обычно нормируемая предельная величина дополнительной усадки при Температурах от 1350 до 1600° С лежит в пределах десятых долей процента. Рост нормируется лишь для динасовых огнеупоров. Температура деформации под нагрузкой огнеупоров имеет существенное значение в тех случаях, когда срок службы длителен, а статические нагрузки на огнеупор значительны. Эта температура измеряется при нагрузке 2 кгс/см для различных степеней деформации. За точку начала принимается сжатие образца на 0,6%. Термическая стойкость огнеупорных изделий определяется по стандарту путем одностороннего нагрева образцов при 1300° С и охлаждения в воде, причем норма устанавливается по количеству теплосмен, выдерживаемых образцом до потери веса 20%. Приводимые в справочнике величины относятся именно к этому методу определения термической стойкости, кроме специально оговоренных случаев. Огнеупоры в службе большей частью испытывают температурные колебания, нередко довольно резкие, поэтому термической стойкости при выборе огнеупора следует придавать большое значение. Имеется еще ряд технических характеристик огнеупорных изделий, не нормируемых действующими ГОСТами и ТУ шлакоустойчивость, теплопроводность, теплоемкость, ранее упоминавшаяся газопроницаемость и некоторые другие. Определение этих показателей выполняется институтами и заводскими лабораториями в ходе исследовательских работ или по отдельным заданиям. Кроме химических и физико-механических показателей свойств огнеупоров, для изделий устанавливаются допустимые предельные отклонения размеров, дефекты внешнего вида и структуры. В связи с выходом в 1975 г. официального сборника стандартов Огнеупоры и огнеупорные изделия в настоящем справочнике помещены только основные сведения из ГОСТов без данных о рме и размерах, которые при необходимости следует брать из действующих стандартов. [c.13]

Для большинства термопластических масс характерна низкая величина теплостойкости по Мартенсу. Допустимый температурный предел использования большинства изделий колеблется от 60 до 80°, лишь для некоторых материалов может достигать 150—160°, а для фторопласта 250°). Выше этой температуры появляются высоко-эластичные деформации. Наряду с этим термопластичные массы отличаются значительной ползучестью (хладотекучестью) под влиянием постоянно действующей нагрузки. Величина ползучести повышается с увеличением нагрузки и повышением температуры. Эти особенности термопластических масс позволяют применять их под нагрузкой только при условиях, предотвращающих возможность их опасного деформирования. К отрицательным свойствам термопластических масс относится и резкая изменяемость механических [c.66]

Установлено, что для труб, находящихся под внутренним давлением, с перепадом температур до 140 °С независимо от их геометрических размеров диапазон оптимальных углов гофрирования находится в пределах 60—70°. Была определена также рациональная степень снижения осевой жесткости трубы, составляющая для рассматриваемого сочетания нагрузок (температурный перепад 140 С и давление до 5,5 МПа) 6—8 и не зависящая от геометрических размеров трубы. Выбраны рациональные формы гофров для труб диаметром до 820 мм, обеспечивающих компенсирующую способность в пределах упругих деформаций при нагружении рабочими нагрузками. [c.234]

Возможность сопротивления хрупкому разрушению зависит от знания распределения напряжений и деформаций и от правильного сопоставления этого распределения со свойствами материала в данных условиях. В этом разделе рассмотрены некоторые из наиболее эффективных методов расчета напряжений и деформаций в крупных вращающихся деталях. Напряжения и деформации прежде всего возникают под действием центробежных сил и температурных градиентов. При некоторых условиях напряжения складываются, а в других случаях они нейтрализуют друг друга. Если комбинированные напряжения и деформации не выходят за предел упругости, которым обладает данный материал, то их можно определять отдельно, а полученные результаты складывать. Если комбинированные нагрузки приводят к напряжениям, превышающим предел упругости материала, то теоретически необходимо решать общую упругопластическую задачу. В основном достаточно использовать только уравнения статики, где [c.85]

Н. В. Перцовым и Ю. В. Горюновым [127, 133] также и при комнатной температуре — на амальгамированных монокристаллах цинка (две нижние кривые на рис. 114). Нагрузка составляла в этом случае около 0,7 от предела текучести (при такой медленной деформации температурный порог вынужденной хладноломкости лежит ниже комнатной температуры, и хрупкость цинка под действием ртути не возникает). [c.225]

Для изготовления магнитострикторов применяют чаще всего сплавы, относящиеся к системе железо—кобальт, и ферриты, которые обеспечивают в реальных конструкциях общее перемещение в пределах 8—10 мкм на 100 мм длины стержня. Главным достоинством магнитострикционного привода наряду с высокой его жесткостью является удобство управления прямым электрическим сигналом, а недостатком — зависимость магнитострикционного удлинения от температуры и напряжения под действием внешней нагрузки. Кроме того, создание магнитного поля изменяет механические характеристики, в частности модуль упругости материала, что также необходимо учитывать при высокой точности малых перемещений. Для обеспечения незначительного влияния температурных деформаций плотность тока в катушках должна быть меньше- 0,5-—1 А/мм . Магнитострикционный привод для значительных по величине перемещений можно осуществить с перехватами, работающими в последовательном цикле (рис. 212), За каждый цикл реализуется малое перемещение стержня на величину [c.247]

На огнеупорность жароупорных бетонов большое влияние оказывают связующие вещества (цементный камень), а также заполнители (песок и щебень). Огнеупорность последних должна быть несколько выше огнеупорности цементного камня, в противном случае размягчение и разрушение образцов произойдет не по связке, а по заполнителям. В табл. 7 приведены результаты определений температурных пределов деформации (под нагрузкой 2 кг1см ) образцов с различными заполнителями. [c.47]

Однако, наряду с перечисленными хорошими технологическими и конструкционными качествами, винипласт имеет недостатки, ограничивающие области его применения низкий температурный предел применения винипласта как самостоятельного конструктивного материа.ла (40—50° С) низкая удельная ударная вязкость (особенно при пониженной температуре) большой коэффициент линейного TepjMHne Koro расширения (почти в б раз больше, чем у стали) постепенная деформация под нагрузкой. Явление хладотекучести проявляется и при нормальной температуре, что следует учитывать при расчетах па прочность. [c.413]

Элементы многих машин и установок находятся под нагрузкой в условиях высокой и часто нестационарной температуры. При этом нередко возникают пластические деформации. При наличии температурного поля анализ пластического поведения металлов значительно усложняется, поскольку предел текучести зависит от температуры. В дальнейшем предполагается, что температура не слишком высока, так что можда пренебрегать деформациями ползучести. Это условие может быть ослаблено, если деформация происходит в течение малого промежутка времени тогда деформации ползучести не успевают развиться и их можно не учитывать. [c.87]

Начальный оптический эффект наблюдается в виде полос (изохром) и изоклин при отсутствии приложенной внешней нагрузки начальный оптический эффект можно рассматривать как результат замораживания деформаций, имевших место под действием случайных нагрузок, неравномерной температуры при полимеризации материала и пр. Напряжения, соответствующие начальному оптическому эффекту, не обнаруживаются в виде деформаций при разрезании материала и уравновешиваются в пределах макромолекул (для целых сечений могут не удовлетворять условиям статики). Устраняется начальный оптический эффект отжигом ( размораживанием ). Температурный режим отжига для плиток висхомлита толщиной до 12—15 мм указан на фиг. 189, 6. Рекомен- [c.258]

Д. Бургрин [2801 выполнил инженерный расчет коэффициента роста двухэлементной композиции, подвергавшейся термоциклированию под внешней нагрузкой и без нее. Он рассмотрел задачу о деформации элементов композиции, которые жестко скреплены на концах. При решении ее температурной зависимостью коэффициента термического расширения а, модуля упругости Е и предела пропорциональности а пренебрегалось. Предположив, что при нагреве пластически деформируется один элемент, а при охлаждении — другой (модель термического зацепления ), Д. Бургрин получил выражение для коэффициента роста в виде [c.21]

Качество заклепочного соединения в значительной степени определяется подготовкой пакета под клепку. Он должен быть стянут монтажными болтами так, чтобы между склепываемыми листами не было зазора. Щуп толщиной 0,25 мм не должен проходить Тйежду листами более, чем на 30 мм. Заклепка отвечает своему назначению, если в ее стержне после остывания в результате температурной деформапни возникает напряжение, равное пределу текучести (стт = 2300 кгс/см ). Еслн же между листами остается зазор, то нагрузка на заклепкн будет определяться упругой деформацией листов и сила трения между склепанными листами будет ниже расчетной. Во избежание этого необходимо не менее трети заклепочных отверстий в пакете заполнять сборочными болтами, затягивая их на предельную нагрузку. При толшине склепываемых листов [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...