Скорость нарастания фронта

Влияние нагара на юбочке изолятора свечи на величину вторичного напряжения и энергию искры может быть снижено, если скорость нарастания фронта импульса вторичного напряжения будет выше. В этом случае время утечки тока через нагар сократится. Аналогичную роль играет и дополнительный искровой промежуток между пластиной ротора и боковыми электродами крышки распределителя. Пока вторичное напряжение не достигнет значения, необходимого для пробоя этого зазора (около 2000 В), ток утечки отсутствует. [c.130]

Скорость нарастания фронта импульса высокого напряжения составляет 700 В/мкс, что обеспечивает надежную работу системы. [c.140]

Скорость нарастания фронта с входным фильтром 20 В / мкс [c.250]

Скорость нарастания фронта [c.251]

Скорость нарастания фронта выходного напряжения составляет 20 В/мкс. [c.252]

Скорость нарастания фронта 20 В/мкс 20 В/мкс 20 В/мкс [c.254]

Генеральная картина разрушения образцов канифоли включала сеть радиально ориентированных изломов, расщепляемых по мере распространения на периферию. Как правило, ветвящиеся изломы инициируются от дефектов на свободных боковых поверхностях образцов при выходе на них волны давления либо наблюдаются на некотором расстоянии от боковой свободной поверхности. На некотором расстоянии перед фронтом излома, движущимся от центра возмущения, непрерывно возникают вторичные изломы, что является следствием исключительно низкой прочности канифоли - 0.3 кГ/мм (для сравнения у зеркального стекла 8 кГ/мм ). Скорость разрушения канифоли в основном зависит от скорости нарастания мощности в канале пробоя. При одном и том же значении энергии Wi скорость излома тем выше, чем больше N mux Наибольшая скорость наблюдалась при = 8.35 мВт/мкс и достигала 750 м/с, а наименьшая при = 210-з мВт/мкс составляла около 450 м/с. [c.66]

Одним из основных путей повышения КПД и мощности излучения ЛПМ является улучшение условий накачки (возбуждения) активной среды АЭ. Улучшенные условия возбуждения достигаются при повышении амплитуды напряжения и разрядного тока в АЭ, уменьшении полной длительности и длительности фронта импульсов тока и соответственно увеличении скорости нарастания (крутизны) тока. Эти характеристики импульсов возбуждения существенно зависят от исполнения электрической схемы высоковольтного модулятора (генератора) наносекундных импульсов накачки источника питания. [c.73]

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

При применении схемы трансформаторного увеличения напряжения с коэффициентом трансформации 2,5 и с двумя магнитными звеньями сжатия при давлении неона 250 мм рт. ст. в АЭ ГЛ-201 и ЧПИ 8 кГц была получена мощность излучения 30 Вт. При этом амплитуда напряжения на АЭ составляла 30 кВ, длительность фронта импульсов тока — 50 НС при общей длительности 130 НС, амплитуда тока — 460 А и скорость нарастания тока — 9 А/нс (рис. 3.7). [c.84]

В работах [130, 131] приведены зависимости средней мощности излучения лазерной системы ЗГ - УМ от временной расстройки его каналов. При отставании импульса излучения ЗГ от импульса УМ примерно на 25 не имело место полное поглощение, а при опережении на 25 НС — частичное поглощение сигнала ЗГ. То обстоятельство, что при отставании импульса ЗГ от импульса УМ наступает момент полного поглощения, свидетельствует о наличии высокой концентрации атомов меди с заселенными метастабильными уровнями, возникающими на спаде импульсов тока. Частичное поглощение, наблюдаемое и при опережении импульса ЗГ на 25 не, показывает также, что существует достаточное количество атомов меди с заселенными метастабильными уровнями и на фронте импульсов тока, т. е. в начальный момент его развития. Поэтому можно сделать вывод, что для уменьшения степени заселенности метастабильных уровней на фронте импульса тока, т. е. для достижения высоких мощностей излучения и КПД, необходимо формирование импульсов тока с крутым (а не пологим) начальным фронтом. Для примера были рассмотрены осциллограммы импульсов тока и излучения АЭ ГЛ-201 с прямой схемой возбуждения модулятора накачки и со схемой удвоения напряжения. В случае прямой схемы средняя скорость нарастания тока на фронте импульса составляла 2- 10 А/с при общей длительности 300 не, при использовании схемы удвоения напряжения — 5 10 А/с при [c.161]

Снижение мощности излучения и КПД (до 40%) при увеличении давления неона от 40 до 760 мм рт. ст. связано преимущественно со снижением мощности излучения на зеленой линии (Л = 0,51 мкм) из-за ухудшения условий накачки. При давлениях неона близких к атмосферному для получения мощности излучения, соизмеримой с мощностью при низких давлениях, напряженность в межэлектродном газоразрядном промежутке АЭ должна быть не менее 30 кВ/м, чтобы формировались импульсы тока с длительностью фронта не более 50 не и скоростью нарастания более 4 10 А/с. Например, при атмосферном давлении и напряжении на АЭ ГЛ-201 28 кВ мощность излучения составила 26 Вт, что лишь на 1 Вт меньше, чем при давлении 250 мм рт. ст. [c.280]

Из выражений (42 в) и (45 в) следует, что дальнейшее усиление интенсивности в центре фокального пятна может быть достигнуто лишь увеличением потока энергии сходящегося фронта Ж, или соответственно х. Однако и этот путь не приводит к безграничному увеличению Дело в том, что при значительных интенсивностях появляется так называемое нелинейное поглощение, возрастающее с увеличением амплитуды. Связанные с этим эффектом вопросы будут подробно рассмотрены во второй книге настоящей монографии, в части Нелинейное поглощение . Здесь же укажем лишь кратко, что при волнах конечной амплитуды синусоидальная форма волны постепенно превращается в пилообразную происходит перекачка энергии в гармоники высоких номеров. А с увеличением номера гармоник, т. е. частоты, растет и их поглощение. Этот процесс развивается с ростом интенсивности, поэтому, если скорость нарастания гармоник и увеличения их поглощения сравняется со скоростью нарастания интенсивности в результате фокусировки, будет достигнут предел интенсивности в фокусирующей системе. Чтобы рассмотреть этот вопрос, воспользуемся выражением для колебательной скорости в фокусе при наличии нелинейного поглощения, полученным в работе [231. [c.177]

В особенности влияет форма камеры сгорания на протекание процесса сгорания — на скорость сгорания (количество сгоревшей смеси в единицу времени), скорость распространения фронта пламени, скорость нарастания давления, теплопередачу и т. д. [c.102]

Быстродействие усилителя можно оценить как по длительности фронта, так и по полосе пропускания или максимальной скорости нарастания выходного сигнала Мак [c.19]

Зависимость (4.6) в принципе дает возможность описать влияние средних напряжений (или асимметрии нагружения), а также нестационарности нагружения на скорость роста усталостной трещины, так как эти факторы изменяют параметр и [289, 346, 354]. Но, к сожалению, следует отметить нарастание разногласий в отношении достоверности результатов измерений закрытия трещины разными методами [300, 324, 385, 418]. Одной из возможных причин большого разброса измерений закрытия трещины может быть различная протяженность фронта трещины (толщина образца) в разных экспериментальных исследованиях. Так, в работах [369, 408, 409] экспериментально показано, что доминирующее влияние на стор оказывает деформирование материала у вершины трещины в районе свободных боковых поверхностей образца. С увеличением толщины образца и соответственно протяженности фронта трещины влияние боковых поверхностей снижается и эффект закрытия трещины уменьшается, вплоть до его практически полного отсутствия в растягивающей части цикла. Для трещин с протяженным фронтом только при R — О (а не при / > 0) трещина перестает быть концентратором напряжений и в этом случае 1. [c.191]

Область возможных для практики режимов закалки при непрерывно-последовательном пагреве также ограничена по максимальному значению удельной мощности (рд 1,5 кВт/см ) во избежание перегорания активного провода индуктора. Минимальная удельная моп(ность задается минимальной скоростью движения детали в индукторе. При непрерывно-последовательном нагреве под закалку скорость охлаждения пропорциональна скорости движения детали в индукторе. Поэтому детали из низколегированных сталей редко закаливают при скорости движения у 2 мм/с, кроме того, наблюдается опережение движения индуктора фронтом распространения тепловой волны и нарастание температуры на поверхности. [c.22]

Существенным моментом в развитии разрушения является изменение ориентировки плоскости трещины в стенке стрингера при резком возрастании скорости роста трещины. Такая ситуация обусловлена переходом в развитии трещины от поверхностной, по форме фронта, к сквозной. Переход от сквозной трещины к поверхностной сопровождается возрастанием степени стеснения пластической деформации. Противоположный переход (от поверхностной к сквозной трещине) сопровождается снижением стечения пластической деформации материала вдоль фронта трещины. Это явление сопровождается резким возрастанием скорости роста трещины при неизменном внешнем воздействии на материал. Сказанное может быть проиллюстрировано результатами стендовых испытаний диска компрессора из титанового сплава ВТЗ-1, проведенных при постоянной деформации его ступичной части диска двигателя Д-30 (см. главу 9). В диске первоначально распространилась поверхностная трещина в тонкой ступичной части при линейном нарастании шага усталостных бороздок по глубине трещины. Далее, когда она стала распространяться с возрастанием длины фронта, входя в полотно диска, скорость роста трещины упала. Однако, как только трещина стала сквозной, ее скорость резко возросла. [c.735]

При напряжениях, не превышающих статический предел упругости, линейное нарастание скорости конца образца сопровождается распространением волны напряжений с линейным нарастанием напряжений на ее фронте (см. рис. 24, б). При отражении этой волны от закрепленного конца образца вблизи него образуется участок с однородным распределением- напряжений и линейным возрастанием массовой скорости. При времени нарастания н. с=2/р/со к моменту прихода фронта отраженной волны к подвижной головке образца по его длине наблюдаются равномерное распределение напряжений и деформаций и линейный закон нарастания массовой скорости от нуля до номинальной скорости растяжения. Прекращение роста массовой скорости с этого момента приводит к сохранению равномерности напряжений по длине рабочей части образца в процессе дальнейшего деформирования с постоянной скоростью, [c.78]

Дефектоскопы со встроенными микропроцессорами УСД-10 (ФРГ), Марк-VI (США) дают возможность получать информацию о дефекте путем анализа не только амплитуды сигнала, но и частотных составляющих, скорости нарастания переднего н заднего фронтов фазы первого вступления, искажения формы сигнала, Параметры контроля задаются оператором клавишным набором и отображаются на дисплее. Эти дефектоскопы имеют интерфейс для связи с внешней ЭВМ и представления информации на дисплее и в графическом виде. Дефектоскопы Эхограф-1030 (ФРГ), М-500А (Япония) имеют встроенные микрокомпьютеры и реги-стрирую щие устройства, позволяющие представлять информацию на дисплее, а также в цифровом виде и графической форме. [c.371]

Схема б на рис. 3.2 работает следующим образом. От высоковольтного выпрямителя через дроссель Lg и входную обмотку автотрансформатора Тр осуществляется резонансная зарядка конденсатора Снак-После открытия тиратрона конденсатор Снак перезаряжается через входную обмотку автотрансформатора Тр на конденсатор С нак/4. Параметры дросселя L подбирались так, чтобы он входил в насыщение только после полной зарядки конденсатора с емкостью С нак/4. После насыщения дросселя L происходит быстрая разрядка конденсатора С нак/4 на Соб и через АЭ. В связи с тем что рабочей емкостью для АЭ является емкость Снак/4, общая длительность импульса тока через АЭ получается в два раза меньще, чем при прямой схеме, где рабочий конденсатор Снак разряжается непосредственно на АЭ через тиратрон. Тиратрон при этом работает в облегченном режиме по скорости нарастания тока, так как нагрузкой является не АЭ, а входная обмотка трансформатора Тр. Срок службы тиратронов возрастает до 1000 ч и более. Эта схема (б) устойчиво работала на ЧПИ от 3 до 13 кГц со средней коммутируемой мощностью до 5 кВт. Длительность фронта импульсов возбуждающего тока в зависимости от параметров схемы могла меняться от 25 до 100 не, амплитуда — от 0,2 до 1,0 кА при изменении напряжения на АЭ от 15 до 30 кВ. Впервые в [124 мощность излучения АЭ ТЛГ-5 ( Криостат ) со схемой б на ЧПИ 8 кГц была увеличена с 5 до 10 Вт (в два раза), ГЛ-201 — с 10 до 18 Вт. [c.77]

Следовательно, по скорости распространения фронта пламени (передней границы зоны сгорания) нельзя судить о массовой скорости и скорости тепловыделения, а также скорости нарастания давления, как это делают Льюис и Эльбе [25], Фиок [17] и другие применительно к закрытым сосудам, где ширину зоны сгорания можно приравнять нулю. Помимо описанного влияния расширения зоны сгорания в двигателе, необходимо указать еще на одно важное проявление этого расширения. Вследствие того, что по мере развития процесса сгорания все большие масштабы турбулентности переходят в разряд мелких, должно ослабевать влияние крупномасштабной турбулентности и уменьшаться скорость распространения пламени. [c.43]

Динамику выпучивания пластин и оболочек, как правило, следует рассматривать в нелинейной постановке. Исследование сводится к интегрированию уравнений типа (7.1) с инерционными членами при ненулевых начальных условиях или соответствующих уравнений с дополнительными членами, которые учитывают начальные несовершенства и т. п. В такой постановке поведение цилиндрических оболочек и панелей было впервые исследовано В. А. Агамировым и А. С. Вольмиром (1959), а такнсе Г. А. Бойченко, Б. П. Макаровым, И. И. Судаковой и Ю. Ю. Швейко (1959). Первая группа авторов рассматривала нагружение круговой цилиндрической оболочки силами, возрастающими во времени. Решая задачу Коши на электронной вычислительной машине, они установили значение нагрузки, соответствующей наибольшей скорости нарастания прогибов. Это значение авторы назвали динамической критической нагрузкой . Вторая группа авторов рассматривала внезапное нагружение упругой цилиндрической панели силами, значения которых затем уменьшаются во времени до нуля. При этом оказалось возможным сформулировать задачу устойчивости. Для некоторого класса задач на плоскости параметров была построена область, соответствующая устойчивости начальной формы панели. В последние годы изучение динамического выпучивания пластин и оболочек велось широким фронтом обзор этих работ дан в книге [c.352]

Исходя из этих представлений, мы должны заключить, что первый максимум на осциллограмме напряжения (точка Б) соответствует резкому увеличению проводимости разряда, указывающему па увеличение эмиссионной способности катода. Причины его легко установить, сопоставляя эти изменения с картиной развития катодного пятна а сопряженных с осциллограммами снимках фоторазвертки изображения. В стадии увеличения напряжения до первого максимума на этих снимках отмечается резкое увеличение оптической плотности следов элементарных ячеек, входивших в состав катодного пятна при исходном режиме тока. Это увеличение плотности указывает а резкое повышение яркости свечения ячеек и служит признаком внезапного увеличения интенсивности процессов дугово1Го цикла в пределах рассматриваемых ячеек. Таким образом, отмеченную начальную стадию реакции дуги на изменение условий внешней цепи, сопровождающуюся резким увеличением напряжения и тока, можно назвать стадией форсирования процессов дугового цикла в пределах ячеек, остающихся от исходного режима тока. При данных условиях опыта ее продолжительность составляет 10 —10" сек. Скорость нарастания напряжения и величина максимума в импульсе определяются соотношением токов зарядки и утечки. Этим объясняется то обстоятельство, что при высоких начальных значениях разности потенциало В на обкладках подключаемой емкости и малых разрядных сопротивлениях крутизна переднего фронта импульса оказывается большей, а сам максиму.м — выше. [c.179]

При такой схеме зажигания фронт пламени будет в условиях сильной турбулизации ускоренно двигаться снизу вверх и по мере роста давления в МКП через щель между большим конусом и чашей будут вытекать полностью прореагировавшие продукты горения. Скорость нарастания давления в МКП определяется в первую очередь скоростью горения смеси. Определение скорости распространения фронта пламени в нестационарных условиях и определение условия перехода горения в детонацию являются одними из самых сложных вопросов теории горения, далекими от завершения. Однако результаты исследований процесса горения газовоздушных смесей позволяют принять в условиях МКП скорость горения от 2—5 м1сек в начале воспламенения до 20— 50 м/сек в конце, без перехода горения в детонацию, по крайней мере при наличии шихты на конусе. Из этого следует, что вероятное время горения в МКП доменной печи 2000 м составит 0,2— [c.237]

Помимо перечисленных функций инвертора Mastertig источник Aristotig обладает возможностью регулировать скорость нарастания и спада тока в импульсе (передний и задний фронты импульса). Это позволяет получать не только жесткие прямоугольные импульсы, но и мягкие трапециевидные, весьма эффективные при сварке тонкостенных конструкций. [c.265]

В течение первой фазы происходит формирование фронта пламени из отдельных очагх)в, возникших в зоне электрического разряда. Длительность первой фазы зависит от мощности электрического разряда и физико-химических свойств горючей смеси. Вторая фаза сгорания характеризуется резким увеличением скорости распространения фронта пламени за счет интенсивной турбулизации смеси. В этой фазе происходит основное выделение тепла, я она длится от момента начала нарастания давления (точка б ) до момента достижения максимального давления (точка в ). Скорость сгорания топлива зависит от степени сжатия, угла опережения зажигания, состава смеси, физико-химических свойств топлива и других факторов. Третья фаза начинается, когда давление снижается. Основная масса топлива к этому моменту уже сгорела, поршень движется вниз и объем камеры сгорания увеличивается. В третьей фазе под действием турбулентных пульсаций фронт пламени искривляется и распадается на отдельные очаги горения. Время догорания в отдельных очагах зависит от состава смеси и скорости распространения фронта пламени. От количества смеси, догорающей в третьей фазе, зависят эффективность рабочего процесса, а соответственно и максимальная мощность и экономичность двигателя, так как при теоретическом рабочем цикле двигателя предполагается сгорание всей смеси вблизи [c.124]

При горении в нормальном режиме в замкнутных объемах происходит адиабатическое повышение давления по мерс выгорания ГВС. Причем при сгорании примерно /27 части объема давление увеличится не более чем на 4% [Ю]. В дальнейшем скорость нарастания давления все более увеличивается по мере приближения фронта пламени к стенкам. В за.мкнутом объеме при полном сгорании ГВС давление может достичь 600—1200 кН/м [9]. [c.29]

Первые дефектоскопы с встроенными микропроцессорами изготовлены зарубежными фирмами 1180-1 (фирма Крауткремер , ФРГ) 1083 (фирма Карл Дейтч , ФРГ) Марк-У (фирма Соник , США). Эти дефектоскопы через интерфейсные шины совместимы с любой ЭВМ, а также с графопостроителями и принтерами. Параметры контроля задаются оператором клавишным набором и отображаются на дисплее. Микропроцессор позволяет существенно повысить информацию о дефекте путем анализа тонкой структуры отраженного от дефекта сигнала частотных составляющих, скорости нарастания переднего и заднего фронтов, фазы первого вступления, искажения формы эхо-сигнала и т. п. [c.232]

Осуществление сжигания однородных смесей в виде распространения фронта пламени определяет (при нормальном, недетонационном горении) относительно небольшие скорости нарастания давления при сгорании, обычно не превосходящие 1—2 кГ см град). Поэтому двигатели этого типа работают относительно спокойно и без особого шума. [c.153]

Для открытия тиристоров на практике используются одиночные или двойные импульсы разнообразной формы прямоугольной, трапецеидальной, колоколообразной, треугольной и др. (рис. 7-40). Импульсы повторяются с частотой / и периодом управления Т. К основным параметрам формы импульсов относятся (рис. 7-40,е) длительность и -утпульса /и, амплитуда импульса Уу, длительность переднего фронта /фь длительность заднего фронта /ф2, скорость нарастания импульса или крутизна фрон- [c.194]

Необходимо достичь некоторого критического уровня напряженного состояния материала у кончика трещины, чтобы произошло возрастание средней скорости настолько, что отдельные участки фронта могли бы единым образом упорядоченно релаксировать энергию (усталостные бороздки). Далее, по мере нарастания скорости роста трещины, отдельные участки будут существенно удаляться от макрофронта и тем самым создавать предпосылки для лавинообразного нарастания разрушения материала. Такая ситуация имела место в случае разрушения титанового сплава. В нем трещина развивалась быстро из-за того, что переход ко второй стадии роста трещины с формированием усталостных бороздок не произошел. Причина этого связана с наличием в материале дефектного альфирован-ного газонасыщенного слоя. Он не был удален с детали в процессе производства, что и послужило причиной преждевременного разрушения ее в условиях эксплуатации. [c.269]

Оценка относительной живучести существенно зависит от того, каким был выбран первоначальный размер трещины, какова предельная скорость стабильного роста трещины и насколько сильно проявился эффект макротуннелирования трещины. К моменту фиксирования трещины у устья концентратора на боковой поверхности образца она уже успевает прорасти в срединной части настолько, что в некоторых случаях максимальное удаление точек фронта трещины от края концентратора (от зоны зарождения трещины) составляет 3 мм. После этого фронт трещины начинает выравниваться, однако ускорение ее роста отрицательное. Скорость роста трещин уменьшается в направлении развития разрушения, а далее происходит ее возрастание, стабилизация и последовательное развитие разрушения с нарастанием ускорения [90] (рис. 6.26). Использование специальных методических приемов для соблюдения подобия кинетики трещин между различными крестообразными моделями с разной интенсивностью эффекта туннелирования позволяет с единых позиций проводить анализ относительной живучести для широкого диапазона варьирования соотношением и асимметрией цикла нагружения. Один из таких подходов излагается далее [88]. [c.324]

Мгновенное приложение постоянной скорости перемещения к подвижной головке образца возбуждает распространение по образцу со скоростью Со упругой волны с крутым передним фронтом с амплитудой Дст=рсоУб. Отражение прямой волны от закрепленного конца образца (предполагается жесткая заделка) возбуждает упругую волну с противоположным направлением распространения, которая совместно с действием прямой волны приводит к удвоению напряжения (рис. 24, а). Процесс нарастания напряжений в образце является ступенчатым, как показано на рис. 23, а и б для концевых сечений образца ( сплошные линии). В промежуточных сечениях образца напряжение в момент прохождения прямой и отраженной волн изменяется скачкообразно на величину Аа. [c.76]

Равномерное распределение напряжений и деформаций по длине рабочей части образца, необходимое для корректного сопоставления напряжений и деформаций при квазистатических испытаниях, ие выдерживается точно даже при медленном деформировании [61, 294]. Локализация деформации, связанная с распространением пластической деформации и образованием шейки, ведет к сильному повышению скоростей деформации в областях локализации. Стабильность и однородность деформации по длине образца при статических испытаниях связывается с положительным модулем М=да1де кривой деформирования ст(е) (а — условное напряжение, отнесенное к начальной пло-1цади поперечного сечения образца). Высокоскоростная деформация связана с волновым характером нагружения материала образца, и равномерность деформации в течение всего процесса растяжения обеспечивается при условии, что пластическая деформация в какой-либо точке образца начинается после установления равномерности напряжений по его длине в результате наложения прямой и отраженной от второго конца упругих волн с линейным нарастанием напряжений на фронте. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...