Котлоагрегат

Чтобы избавиться от такой жесткой связи, на станциях широко применяют турбины с регулируемым п р о м е-жуточным отбором пара (рис. 6.14). Такая турбина состоит из двух частей части высокого давления (ЧВД), в которой пар расширяется от давления р, до давления необходимого для теплового потребителя, и части низкого давления (ЧНД), где пар расширяется до давления рг в конденсаторе. Через ЧВД проходит весь пар, вырабатываемый котлоагрегатом. Часть его D, 6 (при давление отбирается и посту- [c.66]

В крупных энергетических агрегатах такой метод снижения температуры горения неэкономичен, ибо лишний воздух, уходя из агрегата, уносит и теплоту, затраченную на его нагрев (возрастают потери с уходящ,ими газами — см. далее), Поэтому в топках с кипяш,им слоем крупных котлоагрегатов размеш,ают трубы 9 я /2 с циркулирующим в них рабочим телом (водой или паром), воспринимающим необходимое количество теплоты. Интенсивное омывание этих труб частицами обеспечивает высокий коэффициент теплоотдачи от слоя к трубам [c.144]

Температура перегретого пара должна поддерживаться постоянной всегда, независимо от режима работы и нагрузки котлоагрегата, поскольку при ее понижении повышается влажность пара в последних ступенях турбины, а при повышении температуры сверх расчетной появляется опасность чрезмерных термических деформаций и снижения прочности отдельных элементов турбины. Поддерживают температуру пара на постоянном уровне с помощью регулирующих устройств — пароохладителей. Наиболее широко распространены пароохладители [c.150]

Регенеративный воздухоподогреватель отличается компактностью (до 250 м поверхности нагрева в I м набивки) он широко распространен на мощных энергетических котлоагрегатах. Недостатком его являются большие (до [c.152]

К активным методам снижения количества вредных выбросов относится прежде всего предварительная подготовка топлива с целью, например, уменьшения содержания в нем серы посредством механического обогащения или газификации. Кроме того, снижению выбросов вредных веществ способствует рациональное ведение топочного процесса (режима работы котлоагрегата). Так, например, снижение температуры в ядре факела приводит к уменьшению окисления азота воздуха и снижению выбросов оксидов азота с дымовыми газами. [c.164]

Котельная спроектирована на четыре однотипных котлоагрегата с общей кирпичной дымовой трубой, С окончанием монтажа первого котла он был введен в эксплуатацию. Зимой верхняя часть трубы стала разрушаться, Почему [c.166]

Прямое сжигание топлива, в частности угля, под давлением в топочном устройстве с псевдоожиженным слоем известняка или доломита, который вступает во взаимодействие с окислами серы, дает возможность удовлетворить не только возрастающие требования по допустимым выбросам окислов азота и серы в атмосферу, но и резко сократить габариты котлоагрегатов. Во многих промышленно-развитых странах (США, Англия, ФРГ и ср.) псевдоожижение рассматривается как эффективный способ переработки низкосортных углей, способный обеспечить их успешную конкуренцию с нефтепродуктами при производстве электрической и тепловой энергии [1, 2. [c.4]

Принципиально новым технологическим решением при производстве электроэнергии и тепла стало сжигание твердого топлива в псевдоожиженном слое при температурах до 900—950 °С с размещением в топочной камере теплообменных поверхностей. При этом комплексно решаются проблемы снижения вредных выбросов в окружающую среду, уменьшения габаритов й металлоемкости котлоагрегатов, повышения их эксплуатационной надежности без предъявления высоких требований к качеству топлива. [c.15]

На рис. 1.8, а показана одна из схем включения котлоагрегатов с псевдоожиженным слоем в ПГУ [7]. [c.18]

Рассмотрим некоторые проекты котлоагрегатов с псевдоожиЖенным слоем под давлением, предназначенных для газотурбинных установок. [c.19]

Проблемы создания котлоагрегатов с топками кипящего слоя. Реферативный сборник, энергетическое машиностроение 1-79-05, 1-70-05. М., 1979, с. 37—44. [c.194]

Тепловой баланс котельного агрегата. Тепловым балансом называют распределение теплоты, вносимой в котлоагрегат при сжигании топлива, на полезно использованную теплоту и тепловые потери. Тепловой баланс составляется на 1 кг твердого (жидкого) или на 1 м газообразного топлива применительно к установившемуся тепловому состоянию котельного агрегата. [c.31]

В уравнениях (2.1) и (2.2) QI — располагаемая теплота Gi Ч ) — теплота, полезно использованная в котлоагрегате на получение пара Qi (qi) — потери теплоты с уходящими газами бз ( з) — потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива Q4 (q ) — потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Q% (qs) — потери теплоты в окружающую сре-ду Qe (qe) — потеря теплоты с физической теплотой шлака. [c.31]

Физическая теплота топлива учитывается в том случае, если оно предварительно подогрето вне котлоагрегата (подогрев мазута, сушка топлива в разомкнутой системе и т. д.). [c.32]

Теплота (кДж/кг), полезно использованная в котлоагрегате [c.33]

Потери теплоты (кДж/кг) в окружающую среду зависят от размеров поверхности котлоагрегата, качества обмуровки и тепловой изоляции. [c.34]

Коэффициенты полезного действия котельного агрегата (брутто) и установки (нетто). Кпд котельного агрегата (брутто) характеризует степень экономичности его работы и представляет собой отношение использованной в котлоагрегате теплоты к располагаемой теплоте топлива, т. е. [c.35]

Кпд котельной установки (нетто) равен кпд котлоагрегата за вычетом расхода теплоты на собственные нужды (освещение, привод насосов, вентиляторов и т. д.), т. е. [c.35]

Теплота, полезно использованная в котлоагрегате, по формуле (2.9), [c.36]

Задача 2.6. В топке котельного агрегата паропроизводительностью D = 5,6 кг/с сжигается абанский уголь марки Б2 состава С =41,5% Н" = 2,9% SS = 0,4% N" = 0,6% 0 =13,1% = 8,0% W = 33,5%. Определить в процентах теплоту, полезно использованную в котлоагрегате, если известны натуральный расход топлива 5=1,12 кг/с, давление перегретого пара Ра.а — = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 400° , температура питательной воды /п =130°С, величина непрерывной продувки Р=3% и температура топлива на входе в топку / = 20°С. [c.38]

Определить располагаемую теплоту в кДж/кг и теплоту, полезно использованную в котлоагрегате в процентах, если известны температура подогрева мазута / = 90°С, натуральный расход топлива 5=0,527 кг/с, давление перегретого пара Ра.а = = 1,3 МПа, температура перегретого пара /п п=250°С, температура питательной воды 100°С и величина непрерывной продувки Р=4%. [c.38]

Задача 2.9. В топке котла сжигается малосернистый мазут состава С = 84,65% Н =11,7% 8 = 0,3% 0 = 0,3% = 0,05% W = 3,0%. Определить в кДж/кг и процентах потери теплоты с уходящими газами из котлоагрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Оух=1,35, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0yi=16O° , температура воздуха в котельной /, = 30°С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении Сл,= = 1,297 кДж/(м К) и температура подогрева мазута /т = 90°С. [c.39]

Задача 2.10. В топке котельного агрегата сжигается карагандинский уголь марки К состава " = 54,7% Н = 3,3% Sp = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% " = 27,6% " = 8,0%. Определить потери теплоты с уходящими газами из котлоагрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за кот л о агрегатом Оу,= 1,43, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Fyi = 8,62 м /кг, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 150°С, средняя объемная теплоемкость газов при постоянном давлении с,у,= 1,4 кДж/(м К), температура [c.40]

Задача 2.12. Определить, на сколько процентов возрастут потери теплоты с уходящими газами из котельного агрегата при повышении температуры уходящих газов ву, со 160 до 180°С, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Оу,= 1,48, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Vy = 4,6 м /кг, средняя объемная теплоемкость газов при постоянном давлении Сру = 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива V° = 2,5 м /кг, температура воздуха в котельной /, = 30°С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении Ср,= = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 340 кДж/кг. Котельный агрегат работает на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания (2S=8500 кДж/кг. [c.41]

Задача 2.21. Определить в процентах потери теплоты в окружающую среду, если известны теплота, полезно использованная в котлоагрегате, 51 = 87%, потери теплоты с уходящими газами 2 = 8%, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сго- [c.44]

Решение Кпд котлоагрегата (брутто) находим по формуле (2.23) [c.46]

Теплоту, полезно использованную в котлоагрегате, находим по формуле (2.9) [c.46]

Кпд котлоагрегата (брутто), по формуле (2.22), [c.47]

Задача 2.25. Определить кпд котельной установки (нетто), если известны кпд котлоагрегата (брутто) > р=89,6%, расход топлива 5 = 0,334 кг/с, расход пара на собственные нужды котельной /)с. = 0,012 кг/с, давление пара, расходуемого на собственные нужды, / с.н = 0,5 МПа и температура питательной воды /дв=120°С. Котельный агрегат работает на высокосернистом мазуте с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 и = 40 090 кДж/кг, содержание в топливе золы А = 0,1% и влаги = 3,0%. Температура подогрева мазута , = 90°С. [c.47]

Задача 2.31. Определить объем топочного пространства, предназначенного для вертикально-водотрубного котла паропроизводительностью Z)=13,8 кг/с, при работе на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н =11,7% S5 = 0,3% О =0,3% = 0,05% W = 3,0%, если известны температура подогрева мазута т = 90°С, давление перегретого пара — МПа, температура перегретого пара = 250°С, температура питательной воды /п.в=100°С, кпд котлоагрегата (брутто) а = 88% величина непрерывной продувки Р=3% и тепловое напряжение топочного объема 2/Иг = 490 кВт/м . [c.50]

D — 5,9 кг/с, если известны давление перегретого пара Ра.а=1А МПа, температура перегретого пара ,i = 250° , температура питательной воды / .,= 120°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а=86,5%, тепловое напряжение площади колосниковой решетки QjR= 1260 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 2з = 107,5 кДж/кг и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива Й4= 1290 кДж/кг. Котельный агрегат работает на кизелов-ском угле марки Г с низшей теплотой сгорания горючей массы 2в = 31 349 кДж/кг, содержание в топливе золы = 31% и влаги И = 6%. [c.52]

Следует заметить, что для разработки и внедрения котлоагрегатов с псевдоожиженным слоем под давлением требуется больше времени, чем для топочных устройств атмосферного типа. Наибольшую сложность представляет очистка горячих газов от твердых частиц до уровня, приемлемого для газовых турбин. Наряду с электрофильтрами для этого предлагается использовать циклоны и рукавные фильтры. Известные трудности возникают при вводе топлива и серопоглощающей присадки в топочную камеру и выводе шлаков и продуктов реакции присадки с двуокисью серы, а также при создании крупной камеры сгорания применительно к энергетической установке большой единичной мощности. [c.16]

Рис. 1.8. Схемы включения котлоагрегатов с псевдоожиженным слоем под давлением в ПГУ 1—камера сгорания с псевдоожиженным слоем 2—паровая турбина 3—газоониститель 4—газовая турбина 5—компрессор 6—котел-утмлизатор

Положительные результаты, полученные на опытнЬй установке в Англии в лабораториях B URA, послужили основой при разработке котла с псевдоожиженным слоем для ПГУ мощностью 140 МВт. Котел работает в блоке с паровой турбиной мощностью 120 МВт и выполнен в виде горизонтального цилиндра диаметром 7,94 м, в котором заключен псевдоожиженный слой под давлением 0,82 МПа-. При размере частиц сжигаемого топлива до 1,6 мм и скорости фильтрации и=0,61 м/с псевдоожиженный слой занимает площадь 83,5 м в то время как для котлоагрегата равной мощности при атмосферном давлении, скорости фильтрации =2,44 м/с и размере частиц сжигаемого топлива до 3,2 мм площадь псевдо-ожиженного слоя составляет 186 м. [c.19]

Фирмой Westinghouse (США) выполнены предва- рительные проектные проработки котлоагрегатов с псевдоожиженным слоем под давлением для ТЭС мощностью 320 и 635 МВт (рис. 1.9) [10]. Котел имеет четыре модуля, каждый из которых может работать самостоятельно. [c.20]

Biii oKOiianopiibift парогенератор — котлоагрегат, в топочной камере и гспоходях которого создается давление 5 бар и вьппе. Это интенсифицирует процессы горения и теплообмена, а также релко снижает габариты котло-агрсгата. [c.323]

Задача 2.8. В топке котельного агрегата паропроизводительностью D = A,2 кг/с сжигается природный газ Дашавского месторождения с низшей теплотой сгорания (2 н= 35 700 кДж/м . Определить в кДж/м и процентах теплоту, полезно использованную в котлоагрегате, если известны натуральный расход топлива 5-0,32 м /с, теоретический объем воздуха, необходи-38 [c.38]

Задача 2.11. В топке котельного агрегата сжигается каменный уголь с низшей теплотой сгорания Ql = 21 600 кДж/кг. Определить потери теплоты в процентах с уходящими газами из котлоагрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Oyj=l,4, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Ку =10,5 м /кг, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0ух= 160°С, средняя объемная теплоемкость газов при p = onst 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива F° = 7,2 м /кг, температура воздуха в котельной /> = 30 С, температура воздуха, поступающего в топку, С = 180°С, коэффициент избытка воздуха в топке се = 1,2, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении = = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q = A%. [c.41]

Задача 2.13. Определить в процентах потери теплоты с ухо-дящиуш газами из котельного агрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Oyi=l,5, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0yi=15O° , температура воздуха в котельной Г, = 30 С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении = = 1,297 кДж/(м К), температура топлива при входе в топку tj = = 20°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,5%. Котельный агрегат работает на абанском угле [c.41]

Задача 2.28. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью ) = 64 кг/с сжигается бурый уголь с низшей теплотой сгорания Ql=lS 300 кДж/кг. Определить расчетный расход топлива, если известны кпд котлоагрегата (брутт о) р = 89,3% давление перегретого пара Рв. =Ю МПа, температура перегретого пара /пп = 510°С, температура питательной роды п, = 215°С, потери теплоты топлива со шлаком кДж/кг, потери теплоты с провалом топлива Q5 = 250 кДж/кг и потери теплоты с частицами топлива, уносимыми уходящими газами, Q =190 кДж/кг. [c.49]

Задача 2.29. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью ) = 3,9 кг/с сжигается природный газ Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания Ql = 35 675 кДж/м . Определить экономию условного топлива в процентах, получаемую за счет предварительного подогрева конденсата, идущего на питание котлоагрегатов в регенеративных подогревателях, если известны кпд котлоагрегата (брутто) = давление перегретого пара р .п=1,4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура конденсата t = 32° , температура питательной воды после регенеративного подогревателя fn.,= 100° и величина непрерывной продувки Р = 3%. [c.49]

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% QH6 = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% sH,2 = 0,3% N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара р п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п, = 280°С, температура питательной воды n.B=HO° , кпд котлоагрегата (брутто) / а = 91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема Q/Vj = 3l0 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q — 1°/о. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...