Работа котлоагрегата в блоке под нагрузкой

В блочных установках с прямоточными котлами включение БРОУ необходимо для нормальной работы котлоагрегата при нагрузках турбины ниже 30% номинальной. В блочных установках с барабанными котлами включение БРОУ или РОУ диктуется необходимостью охлаждения первичного и вторичного пароперегревателя при различных режимах останова блока. [c.60]

Покрывать полупиковую часть графика нагрузки можно, ежесуточно останавливая паротурбинные блоки или разгружая работающие в сеть агрегаты. Первый из этих способов требует блоков, специально спроектированных для частых пусков и остановок (см. гл. V). Для второго пути следует повышать экономичность блоков при работе на частичных нагрузках, расширять диапазон допускаемых нагрузок котлоагрегата и улучшать маневренные качества оборудования. [c.25]

Источниками снабжения паром деаэраторов блочных энергоустановок служат регенеративные отборы турбин. Поэтому в случаях пуска блока, быстрых разгружений до нагрузок, при которых использование отборов становится невозможным, при отключениях турбин с оставлением котлов в работе на сниженной нагрузке возникает необходимость резервировать питание деаэраторов паром, чтобы обеспечить питание котлоагрегатов деаэрированной водой. Кроме того, при глубоком снижении давления в отборах, питающих деаэраторы, подвод постороннего пара должен обеспечить надежную, без запаривания, работу питательных насосов блока и систем уплотнений турбины. [c.281]

РАБОТА КОТЛОАГРЕГАТА В БЛОКЕ ПОД НАГРУЗКОЙ [c.886]

Схемы с задающим регулятором. Задающий сигнал котельному регулятору давления в схемах этого типа формируется специальным задающим регулятором (рис. IX.11, д). В качестве его входной величины может быть выбран перепад давлений на регулировочных клапанах турбины, их положение, давление в импульсной линии САР турбины или любая другая величина, которую необходимо поддерживать в равновесных режимах постоянной или меняющейся по заданному закону. При необходимости, например, уменьшить мощность блока регулятор мощности прикрывает регулировочные клапаны турбины. Перепад давлений на них увеличивается. Задающий регулятор, измеряющий этот перепад и сравнивающий его с заданным, при появлении сигнала рассогласования формирует команду, представляющую собой задание главному регулятору нагрузки котлоагрегата. В отличие от рассмотренных выше схем этот сигнал является переменным во времени и исчезает, когда перепад давлений или другая регулируемая величина оказывается равной заданному значению. САР котла, выполняя задание, уменьшает подачу топлива, питательной воды и воздуха и переводит котел на режим работы с пониженным давлением. Мощность [c.166]

При статическом задании (рис. IX.12, б) задатчик (регулятор) мощности формирует сигнал, однозначно связанный с заданной мощностью. Однако его одновременная передача регулятору давления до себя и САР котлоагрегата может привести к отрицательным последствиям. При необходимости, например, снизить нагрузку блока регулятор давления до себя получит задание уменьшить давление свежего пара еще до перехода котлоагрегата к новому режиму и в соответствии с этим откроет регулировочные клапаны турбины. Это будет сопровождаться, во-первых, временным повышением мощности, а во-вторых — быстрым снижением на большую величину давления в пароводяном тракте котла. Регулятор до себя вводился с единственной целью — не допустить быстрых уменьшений давления. Поэтому в рассматриваемых схемах задающий сигнал должен передаваться регулятору до себя через инерционное звено И с динамической постоянной, примерно равной времени инерции котлоагрегата как объекта регулирования давления. Однако выбор параметров этого звена представляет собой нелегкую задачу, поскольку динамические свойства котла меняются в зависимости от режима его работы и условий эксплуатации. [c.167]

Переход к СД и КР радикально изменяет функции САР турбины. При КР лишь в ограниченном диапазоне режимов, где поддерживается ПД, сохраняется обычная роль регулировочных клапанов турбины как основного средства поддержания мощности. В остальной области режимов, а при чисто скользящем давлении во всем диапазоне эти клапаны перестают быть регулировочными в строгом смысле этого понятия, поскольку регулирование мощности в равновесных режимах производится изменением давления свежего пара. Клапаны же турбины лишь кратковременно вступают в работу для обеспечения требуемой приемистости, а после перехода котлоагрегата к новому режиму долл ны быть возвращены к равновесному открытию, определяемому программой регулирования блока. Сказанное не относится к режимам полных сбросов нагрузки, синхронизации генератора и некоторым другим, где функции регулировочных клапанов турбины остаются ведущими. [c.167]

Схема регулирования. Переход от первичного управления турбиной к первичному управлению котлом производится переключателем рода работ ПР. Командными органами турбины Т (рис. IX.13) являются регулятор скорости P и механизм управления МУ, воздействующие через промежуточный золотник ПЗ на сервомотор С регулировочных клапанов РК- Котлоагрегатом К управляет главный регулятор нагрузки блока ГРН с задатчиком Зд, передающий сигнал регулятору питания котла РП Последний, изменяя положение регулировочных пи тательных клапанов РПК, приводит расход пита тельной воды в соответствие с заданной нагрузкой При этом изменяется задание регулятору произво дительности РПр питательного турбонасоса ПТН, управляющему регулировочными клапанами приводной турбины. Регулятор топлива РТ, следуя за [c.168]

При пуске блока в работу пароводяная смесь из котлоагрегата подается в обвод турбоагрегата в расширитель и затем после охлаждения сбрасывается в деаэратор или конденсатор. Эта обводная система служит также для отвода того избыточного пара, который вырабатывается котлоагрегатом при сбросе нагрузки до тех пор, пока автоматическое регулирование не снизит паропроизводительность котлоагрегата до нужного уровня. [c.57]

Гарантийный к. п. д. котлоагрегата первого блока при работе на угольной пыли и при паровой нагрузке, соответствующей экономической нагрузке турбоагрегата, составляет 90,5% расход электроэнергии на собственные нужды блока равен 6% прочие потери (в основном потери в окружающую среду от излучения трубопроводов и баков) — 1%. [c.145]

Для первого блока установлено два насоса охлаждающей воды производительностью по 6 500.л / < при напоре 6 м вод. ст. насосы установлены так, что их рабочие колеса расположены ниже горизонта воды в камере на 1,5 ж. В диапазоне нагрузок от 25 (минимальная нагрузка главного котлоагрегата) до 70 Мет в работе находятся оба насоса дополнительная мощность, развиваемая турбоагрегатом за счет углубления вакуума при частичных нагрузках, превышает дополнительную мощность, расходуемую при работе двух насосов, так что такой режим оказывается экономичным кроме того, режим работы с полным расходом воды через конденсатор более благоприятен с точки зрения уменьшения коррозии трубок конденсатора по водяной стороне. [c.216]

На ТЭС с неблочной структурой авария одного из котлоагрегатов не требует отключения турбоагрегата. При наличии скрытого ( горячего ) резерва в котлоагрегатах выход из работы одного из них может не вызвать снижения электрической нагрузки ТЭС. На блочной ТЭС выход из работы котла приводит к остановке турбины, если в блоке имеется один котел, или к снижению ее нагрузки до половинной, если в блоке имеются два котла. [c.190]

Опыты четвертой группы проводятся на исходной нагрузке блока 55—60% номинальной. Оценка приемистости проводится при работе блока на номинальном и скользящем давлении. Набросы нагрузки в опытах (около 20% номинальной) осуществляются путем подачи соответствующей команды на ЭГП системы регулирования турбины с одновременным увеличением на эквивалентное значение нагрузки котлоагрегата. Число опытов — 3—4, продолжительность опыта — 1ч. [c.54]

Предусмотренное технической программой определение объема необходимых изменений тепловых защит и автоматики блока связано с задачами обеспечения работы авторегуляторов котлоагрегата в широком. диапазоне нагрузок с учетом статических характеристик по температуре среды в промежуточных точках тракта и изменения параметров динамических характеристик котлоагрегата при работе на скользящем давлении. Одновременно требуется перестройка структурной схемы регулирования нагрузки для обеспечения автоматического управления соответственно при исходном номинальном и при докритическом давлении пара. [c.54]

Скорость нагружения блоков с барабанными котлоагрегатами при работе на скользящем давлении ограничивается в основном надежной работой поверхностей нагрева пароперегревателей. В связи с этим в режимах минимальных нагрузок температурные перекосы в топке и далее по газовому тракту должны быть минимальны. Особенно опасны кратковременные повышения температур змеевиков первых ступеней ширм пароперегревателя в начальный момент нагружения котлоагрегата вследствие отставания в этот период расхода пара через змеевики по сравнению с ростом тепловой нагрузки. [c.54]

Следует лишь отметить, что для измерения расхода газообразного топлива в период растопки котлоагрегата необходима, установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30% номинального. Помимо перепада давле- ния на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходимы, так же как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее двух раз отбирать пробы сжигаемого природного газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода жидкого топлива (мазута) можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера жидкого топлива рекомендуется проведение тарировки на стенде каждой из форсунок (получение зависимости расхода воды через форсунки от давления перед ней). Учитывая различие вязкости воды и жидкого топлива, расход топлива, определенный по тарировочным характеристикам, должен быть умножен на поправочный коэффициент П. Этот коэффициент может быть определен при работе на стационарном режиме с нагрузкой блока не менее 0,5Л ном из соотношения [c.79]

Перевод блоков на СД в целом положительно сказывается на условиях работы элементов блока, находящихся под давлением, прежде всего поверхностей нагрева котлоагрегата и главных паропроводов. Длительная работа при частичных нагрузках с пониженным давлением повышает надежность и долговечность пароперегревателей и паропроводов свежего пара [4]. По данным фирмы Дюррверке (ФРГ), срок службы трубопроводов котла и главных паропроводов при СД увеличивается примерно на 30% [4]. Однако, оценивая общую надежность работы каждого типа котлов сверхкритических параметров при СД, следует тщательно анализировать температурные и гидравлические режимы поверхностей нагрева, примыкающих к зоне фазового перехода, при работе на нерасчетном докритиче-ском давлении [26]. Натурные испытания ряда энергоблоков сверхкритического давления с котлами различных типов [14, 18, 26] подтвердили надежность работы котлов при СД, хотя эти котлы не проектировали специально для таких условий работы. Вследствие отмеченного обстоятельства требуется проведение специальных испытаний для каждой серии котлов. [c.149]

Настройка котельных регуляторов. Динамические характеристики котлоагрегата при СД меняются в зависимости от режима работы котлоагрегата в значительно большей мере, чем при ПД. Это определяет необходимость автоматической подстройки динамических параметров регулятора топлива для качественного регулирования температуры пара за верхней радиационной частью (ВРЧ-П), в широком диапазоне режимов (120—300 МВт). Выполненные исследования показали, что заданная степень затухания колебаний переходных процессов г з = 0,9 может быть достигнута ступенчатым изменением коэффициента передачи Ар и времени изодрома Гг, корректирующего регулятора, функции которого выполняет электромеханический блок импульсного интегрирования БИИ, выполненный на базе регулятора РПИБ. При этом число ступеней перестройки должно быть не менее двух — при нагрузках 210 и 160 МВт. [c.169]

После наладки горелочных устройств горение стало стабильным. Котлоагрегаты несут нагрузку без подсветки мазута до 50% номинальной. При QPh = 3610 кДж/кг (860 ккал/кг) номинальная нагрузка достигается при работе пяти мельниц. Стабильная работа котлоагрегата обеспечивается тремя работающими мельницами. Содержание горючих составляет в уносе 0,7—1,0, в шлаке 6—9%. Соответственно потери с механическим недожогом колеблются в зависимости от QPr в пределах 4=2,9—5%, ( 4)ун= 1,08—1,82%, (9i)np= 1,82—2,38%. Температура уходящих газов 423 К (150°С), температура сбросного агента 393 К (120°С). Величина фактического ] =84,2% вместо проектного yif =82%. Срок службы бил составляет 1800—2000 ч, а лопаток мельниц 1500 ч. Начато внедрение мероприятий по повышению срока службы бил и лопаток до 2300— 2500 ч. На основании успешной работы блоков 125 МВт принято решение строить блок 300 МВт с указанной схемой пылеприготов-ления. [c.190]

Колебания и толчки нагрузки полностью воспринимаются энергосистемой. Кроме того, оба блока электростанции в периоды их неполной загрузкн должны участвовать в регулировании частоты энергосистемы. При пиковой нагрузке один из блоков отключается от системы и работает на покрытие нагрузки завода при этом котлоагрегат работает при постоянной нагрузке и переменном давлении. При изолированной работе, т. е. после отключения от сети общего пользования, каждый из блоков должен иметь воз.можность покрывать толчки нагрузки завода величиной до 20 Мвт. [c.393]

Аналогичное исследование было проведено также на однокорпусном котлоагрегате ТГМП-324 блока 300 МВт. В отличие от кот-лоагрегата ТГМП-114 топочная камера здесь оборудована цельносварными газоплотными панелями и котел работает под наддувом 0,32-10 МПа. Тепловое напряжение топочного объема при номинальной нагрузке равно 290 кВт/м , а тепловое напряжение площади поперечного сечения топки 7100 кВт/м . Топка оборудована шестнадцатью двухпоточными горелками производительностью по мазуту 4,6 т/ч, расположенными встречно в два яруса. Рециркулирующие дымовые газы отбираются из газохода между водяным экономайзером и регенеративным воздухоподогревателем (РВП) и подаются в топку в смеси с воздухом через периферийные каналы горелок. [c.143]

Контроль за работой и регулирование блоков на электростанции Фортуна П1 осуществляются посредством электрической системы регулирования котлоагрегата и масляно-гидравлической системы регулирования турбоагрегата к этим двум системам примыкают многочисленные самостоятельные контуры регулирования, в том числе редукционно-охладительных устанавок, подвода фг слива воды, подачи пара в деаэратор, градирен, электрофильтров и т. д. Каждый блок мощностью 150 Мет имеет свой щит управления, позволяющий регулировать весь технологический процесс, начиная от подачи угля и кончая выдачей электроэнергии. Связь между системами регулирования котлоагрегатов и турбоагрегатов этих блоков выполнена так, что изменения нагрузки задаются непосредственно котлоагрегату, а турбоагрегат следует за нагрузкой котла. [c.60]

В связи с тем, что турбоагрегаты электростанции в ночное время должны нести незначительную активную нагрузку, вырабатывая в основном реактивную энергию, котельные агрегаты в этом режиме будут работать с очень небольшой паропроизводительностью. Так как значительное снижение паропроизводительности крупных котлоагрегатов осуществить трудно, было решено для первого блока принять к установке два котлоагрегата. При этом учитывалось также и то, что в течение первых 2 лет по условиям баланса мощностей нет необходимости устанавливать на электростанции второй блок, в связи с чем эксплуатация единственного блока при моноблочной схеме была бы недостаточно надежной. На основе анализа режимов работы блока паропроизводительность одного из котлоагрегатов была принята равной 85 и второго 15% полного расхда пара блоком. Для второго блока принята схема с установкой одного котлоагрегата. В соответствии с этими соображениями основное оборудование первых двух блоков электростанции выбрано со следующими характеристиками [c.144]

Пуск блока из холодного состояния с последовательной растопкой корпусов котлоагрегата имеет следующие особенности. Прикрытие регулирующих клапанов турбины и повышение-лавлеиия пара за котлом до рабочего производится по-прежнему при 30%-ной нагрузке блока, т. е. при расходе пара на турбину 200 г/ч. Для выдачи такого количества пара одним корпусом котла его производительность повышается до 60% номинальной нагрузки с использованием при этом дроссельного клапана перед растопочным сепаратором в указанном диапазоне нагрузки корпуса. Корпус котла по-прежнему переводится на прямоточную схему при производительности 100 т/ч. После достижения расхода пара на турбину 200 г/ч с повышением нагрузки турбины сверх 30-—50% вводится в работу второй корпус котла. [c.343]

Для по вьшения надежности и главное для обеспечения отопительной нагрузки для первого блока были установлены котлоагрегат типа Бенсон паропроизводительностью 190 т/ч с топкой для сжигания каменного угля и торфа и мазутный кот.юагрегат также типа Бенсон без промежуточного перегревателя паропроизводительностью 30 т/ч. При работе одного только малого котлоагрегата турбина развивает мощность 6 Мвт при одповременно.м пок])ытип максимальной отопительной нагрузки. В этом случае генератор мощностью 93,5 Мва может использоваться как синхронный компенсатор. [c.175]

Котлоагрегат паропроизводительностью 555 т/ч двухходовой с естественной циркуляцией и жидким шлакоудалением допускает перегрузку до 615 т/ч в течение 4 ч. Работающая под наддувом топочная камера, оборудованная 20 пылеугольными и 20 мазут-ны.мн горелками, в верхней части разделена перегородкой. Последняя ступень пароперегревателя крепится к ширмам кипятильных труб, подвещен-ным на выходе из топочной камеры далее по ходу газов по схеме прямотока расположены промежуточный перегреватель и первые ступени первичного перегревателя пара за ними следуют экономайзер и два регенеративных воздухоподогревателя. Установлены два комбинированных золоуловителя, расположенные один над другим и состоящие из механического золоуловителя и электрофильтра. Нормально котлоагрегат работает под наддучоА , однако для аварийных случаев предусмотрена установка дымососов. Для регулирования температуры газов предусмотрены дымососы рециркуляции и пароохладители впрыскивающего типа. Питательная установка блока состоит из трех насосов с электроприводом, рассчитанны х на 50% нагрузки каждый. Конденсатные насосы, также установленные в количестве трех на блок, приводятся в движение электродвигателями, имеющими общие пусковые устройства с электродвигателями питательных насосов, что обеспечивает их одновре.менные пуск и остановку. Для приготовления добавочной воцы предусмотрена полностью автоматизированная установка глубокого обессоливания производительностью 11 т/ч. [c.241]

Третий блок имеет двухвальную турбину мощностью 300 Мвт с начальными параметрами пара 140 ати и 565° С при промежуточном перегреве до 537° С. Турбина отдает отборный пар трех давлений иа соседний газовый завод. Без отбора пара на завод при максимальном пропуске пара 1 010 т/ч и давлении в конденсаторе 0,035 ата турбина развивает мощность 344 Мвт. Турбина первого вала состоит из части высокого давления (девять ступеней) и двухпоточной части среднего давления и развивает при 3 600 o6 muh мощность 169 Мвт турбина второго вала состоит цз двухпоточной части низкого давления (десять ступеней) и развивает при 1 800 об/мин мощность 175 Мвт. Корпуса высокого и среднего давлений двойные. Два конденсатора, соедчне ыые уравнительной паровой линией, расположены под турбиной низкого давления. Подогрев питательной воды осуществляется в семи ступенях, из которых четыре являются подогревателями низкого давления и две — подогревателями высокого давления. Деаэратор работает при 10 ата. Особенностью блока является то, что питательный насос на 100 7о производительности котлоагрегата мощностью 9 ООО кет присоединен посредством гидромуфты непосредственно к первому валу турбины. Насос имеет пять ступеней, при производительности 1 435 м 1ч создает напор 1 950 м вод. ст. и работает на питательной воде с температурой 184° С при 3 510 об/мин. Кроме того, установлены два резервных девятиступенчатых насоса на 50% нагрузки котлоагрегата с производительностью 720 м /ч при напоре 200 ати с приводом от электродвигателей мощностью по 4 500 Мвт. [c.302]

Электростанция Вольферсгейм явилась первой блочной электростанцией с промежуточным перегревом пара. Начальные параметры пара 140 ати и 528° С с промежуточным перегревом пара до 465° С. Блоки рассчитаны на работу со скользящим давлением свежего пара при его постоянной температуре, что при установке котлоагрегатов типа Бенсон дает определенные преимущест а. Этот метод позволяет в большом диапазоне нагрузок работать с полностью открытыми регулирующими клапанами, т. е. без потерь от дросселирования пара. Для того чтобы избежать дросселирования пара отбора, работа деаэратора предусмотрена также со скользящим давлением с изменением температуры деаэрации в зависимости от нагрузки от 115 до 125° С. Температура питательной воды при изменении нагрузки от 13 до 30 Мвт изменяется от 183 до 227°С. [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...