Выбор котлоагрегатов

Встречное размещение турбогенераторов 321 Вго-ричный перегрев 92—100 Выбор котлоагрегатов 188. 189, 246, 247 [c.553]

Промышленно-отопительные котельные-оборудуются паровыми котлоагрегатами низкого и среднего давления и водогрейными котлоагрегатами всех типов, Выбор-котлоагрегатов онределяется заданным соотношением нагрузок в паре и горячей воде, при этом следует стремиться к укрупнению единичной мощности котлоагрегатов. [c.29]

В зависимости от соотношения нагрузок в паре и горячей воде и единичной мощности котлоагрегатов выбор котлоагрегатов (паровых или водогрейных) может предусматривать использование недогрузки паровых котлоагрегатов при максимальных режимах для покрытия пиковых тепловых нагрузок сезонных потребителей. Повышение числа часов использования установленной мощности паровых котлоагрегатов в промышленно-отопительных пароводогрейных котельных достигается применением их для круглогодовых нагрузок. При этом компания работы водогрейных котлоагрегатов ограничивается отопительным периодом, что повышает их эксплуатационную надежность, особенно при работе на сернистых топливах. [c.30]

Выбор основного оборудования. Определяются тепловая мощность котельной, тип и количество котлоагрегатов. схема пылеприготовления, тепловая схема котельной и условия работы оборудования по режимам теплопотребления, а также прн выходе из строя любого котлоагрегата. Обоснование выбора котлоагрегатов и режима работы котельной приводится в табличной фор-ме (табл. 4-3). [c.44]

Рекомендуется устанавливать однотипные котлоагрегаты одинаковой производительности, с максимальным укрупнением единичной мощности. Паровые котлоагрегаты выбираются на давление и температуру пара, обеспечивающие параметры пара у потребителя с учетом потерь давления и тепла на внешней трассе тепловых сетей. При этом выбором котлоагрегатов с параметрами, близкими к параметрам потребляемого пара, достигаются использование пара без редуцирования или уменьшение степени редуцирования, упрощение тепловой схемы и схемы подготовки исходной воды, снижение затрат на вспомогательное оборудование. [c.56]

На основании анализа ряда проектов были установлены техникоэкономические области применения паровых котлоагрегатов например, для котельных паропроизводительностью до 180 т/ч на газе и мазуте и до 200 т/ч на твердом топливе предпочтителен выбор котлоагрегатов О = 50 т/ч с р = 1,4 МПа я = 225 °С для котельных.с О > 220 т/ч на газе и мазуте и > 240 т/ч на твердом топливе предпочтителен выбор котлоагрегатов /) = 75 т/ч с = 4 МПа и ta = 440 °С. Типы и параметры работы котлоагрегатов, используемых для теплоснабжения в строительной индустрии, приведены в табл. 19.1, [c.413]

Для возможности выбора температуры уходящих газов для паровых и водогрейных котлоагрегатов небольшой производительности и определения типа хвостовых поверхностей нагрева — водяного экономайзера, и воздухоподогревателя приведена таб . 2-13. [c.70]

В крупных водотрубных котлоагрегатах оправдало себя сжигание промышленных отходов, часто в смеси с углем, например сжигание коры, бумаги и древесных отходов в котельных установках бумажной или картонной фабрики. В этих случаях необходимо уделять внимание правильному выбору кубатуры камеры сгорания и обеспечению полного сгорания летучих веществ при помощи подачи воздуха. Использование отходов в более распространенных жаротрубных котлах достигается путем их сжигания совместно с угольной пылью либо сжигания в отдельной топке, которая является частью котла-утилизатора, имеющего стандартную конструкцию. [c.109]

Большую роль при проектировании котлоагрегата играет выбор наиболее целесообразного размещения поверхностей нагрева отдельных его элементов по газоходам. [c.54]

Ещё большее значение имеет характер распределения тепловой нагрузки котлоагрегата между отдельными его элементами, зависящий, с одной стороны, от заданных параметров пара (его давления и температуры), а с другой — от выбора проектировщиком способа теплообмена — радиационного или конвективного. [c.54]

Соотношение радиационного и конвективного теплообмена в котлоагрегате в значительной степени зависит от выбора температуры подогрева воздуха. При заданной температуре уходящих газов степень подогрева воздуха не влияет на абсолютное количество тепла, передаваемое конвекцией, так как оио зависит от разности температуры газов на выходе из топки, определяемой по условиям шлакования выбранного сорта топлива и заданной температуры уходящих газов. Количество же тепла, передаваемое радиацией (а следовательно, и общее количество тепла, получаемое поверхностью нагрева котлоагрегата), растёт по мере повышения температуры воздуха, увеличивая тем самым роль и значение радиационных поверхностей нагрева даже при незначительном увеличении их размеров. [c.54]

Большое влияние на изменение соотношений радиационного и конвективного теплообмена в котлоагрегате оказывает выбор сорта [c.55]

Может создаться впечатление, что выбор типа горелки после анализа всех имеющихся данных является делом простым — по наибольшему числу положительных факторов. Однако, как уже говорилось, такой подход в корне неправилен. Из дальнейшего будет видно, что в каждом случае этот вопрос надо решать, основываясь на индивидуальных особенностях котлоагрегатов и условиях их эксплуатации. Только при творческом содружестве проектировщика и руководителя эксплуатационной службы котельной может быть найдено правильное решение. [c.43]

В большинстве случаев поверочный тепловой расчет котлоагрегатов малой мощности при переводе их на газ не производится. Вместо этого осуществляется выбор чисто экспериментальных характеристик теплового напряжения топочного объема — и теплового напряжения поверхности нагрева котла — [c.43]

Независимо от принципа управления работой котлоагрегатов (ручное, автоматическое, дистанционное) технологический режим котла задается требованиями теплоснабжения и должен поддерживаться строго в заданных пределах изменения параметров теплоносителя (температуры воды или давления пара). То же самое можно сказать и о выполнении остальных требований эксплуатации. Однако методы, при помощи которых осуществляются контроль и управление процессами, протекающими в котле, участие персонала в безопасности ведения процессов определяются выбором степени автоматизации данной установки. В большинстве отопительных и промышленных котельных участие операторов в регулировании котлов составляет все еще значительную долю. Поэтому качество эксплуатации котлоагрегатов во многом определяется опытом и квалификацией обслуживающего персонала. В настоящей главе наряду с вопросами эксплуатации автоматизированных котельных установок рассматриваются задачи ручного управления работой котлов, что позволит более полно оценивать те преимущества, которые дает автоматизация котлоагрегатов. [c.86]

В. ВЫБОР ТЕМПЕРАТУР ПРОДУКТОВ ГОРЕНИЯ В РАЗЛИЧНЫХ ТОЧКАХ КОТЛОАГРЕГАТА [c.266]

Серьезным вопросом выполнения таких установок является выбор привода питательных насосов — электрического или парового. На фиг. 3356 показаны питательные насосы с электрическим приводом. Мощность турбогенераторов данной установки по 100 тыс. кет, производительность каждого прямоточного котлоагрегата 250 т/час. Вторичный газовый перегрев производится, при 3 29 ата. Число регенеративных отборов пара — семь. Коэффициент полезного действия электростанции такого типа достигает 35 36%. [c.528]

В результате этих работ устанавливаются некоторые конкретные значения параметров и их соотношения, характеризующие оптимальные (с точки зрения надежности и экономичности) режимы данного котлоагрегата или его отдельных узлов (пароперегревателя, экономайзера, испарительной части и др.). При выборе параметров, характеризующих эти режимы, ориентируются на результаты конструкторских расчетов, базирующихся в свою очередь на существующих ко времени их проведения нормативных, теоретических и экспериментальных материалах. [c.23]

На ряде котлоагрегатов применяется комбинация различных схем экранирования топочной камеры. При выборе типа экранирования исходят из условий обеспечения максимальной надежности котлоагрегата, экономичности и простоты конструкции. [c.51]

При выборе того или иного диаметра проволоки обычно учитываются диаметр канала, в который должна помещаться термопара, тип и характер изоляции термопары, желаемое электрическое сопротивление термопары, минимальный отвод тепла по термопаре, способ крепления термопары к измеряемому объекту, механическая прочность, тепловая инерция и др. Термоэлектродная проволока больших диаметров (1—1,2 мм) используется обычно для изготовления поверхностных термопар, предназначенных для измерения температуры металла труб поверхностей нагрева котлоагрегата (пароперегревателя, НРЧ, СРЧ, ширм и др.) в необогреваемой зоне. Применение термоэлектродной проволоки диаметром больше 1,2 мм нежелательно из-за значительного влияния оттока тепла вдоль нее на точность измерения и увеличения тепловой инерции термопары. [c.73]

При статическом задании (рис. IX.12, б) задатчик (регулятор) мощности формирует сигнал, однозначно связанный с заданной мощностью. Однако его одновременная передача регулятору давления до себя и САР котлоагрегата может привести к отрицательным последствиям. При необходимости, например, снизить нагрузку блока регулятор давления до себя получит задание уменьшить давление свежего пара еще до перехода котлоагрегата к новому режиму и в соответствии с этим откроет регулировочные клапаны турбины. Это будет сопровождаться, во-первых, временным повышением мощности, а во-вторых — быстрым снижением на большую величину давления в пароводяном тракте котла. Регулятор до себя вводился с единственной целью — не допустить быстрых уменьшений давления. Поэтому в рассматриваемых схемах задающий сигнал должен передаваться регулятору до себя через инерционное звено И с динамической постоянной, примерно равной времени инерции котлоагрегата как объекта регулирования давления. Однако выбор параметров этого звена представляет собой нелегкую задачу, поскольку динамические свойства котла меняются в зависимости от режима его работы и условий эксплуатации. [c.167]

Для решения задачи выбора оптимальной последовательности включения поверхностей нагрева котлоагрегата наиболее естествен путь перебора всех допустимых последовательностей включения поверхностей нагрева и выбора из них наилучшей. Однако это очень громоздкий путь. Например, при числе поверхностей нагрева и, равном 10—12, потребуется [c.44]

Одновременным решением вопросов экономичности и надежности в этих случаях является выбор выгодных режимов работы котельной в целом, при которых требуется минимальное число часов содержания котлоагрегатов в горячем резерве и возможно меньшее число их остановок и пусков. При соответствующем внимании со стороны руководящих лиц котельной такой график работы котельных агрегатов и распределения нагрузок между ними может быть, как правило, всегда найден и должен строго соблюдаться. При этом иногда приходится поступаться экономичностью отдельных агрегатов, но общая экономичность и, особенно, надежность установки в целом повышается. [c.12]

Формулы (5-7), (5-8) и (5-10) позволяют точно и быстро подсчитать объемы воздуха и газов на 1 Гкал тепла, пара, выработанного в котлоагрегате, а следовательно, и часовые объемы воздуха и газов, необходимые для выбора вентиляторов и дымососов. Для удобства подсчетов приведенный теоретический объем воздуха и возрастание объема газа в результате реакций горения Дог вычислены для отечественных видов топлива и приведены в табл. 1-П, помещенной в конце книги. [c.113]

КРИТЕРИИ ДЛЯ ВЫБОРА СПОСОБОВ ОЧИСТКИ КОТЛОАГРЕГАТОВ [c.5]

Современная промышленная котельная установка представляет собой комплекс основного и вспомогательного оборудования. Выбор технологической схемы и размещение оборудования зависят от назначения установки, вида сжигаемого топлива, мощности и типа установленных котлоагрегатов и от других факторов. [c.7]

Оптимальное количество секций на котлоагрегат при заданном тепловосприятии ППТО может быть выбрано исходя из минимальных расчетных затрат. Поскольку ППТО является частью промежуточного пароперегревателя, а общее сопротивление по промпару ограничено 2 кгс/см , то выбор оптимального количества секций должен быть осуществлен в пределах располагаемого перепада давлений на ППТО по промежуточному пару. [c.43]

Для проверки возможности использования расчетно-теоретического метода прогноза условий налипания шлаковых частиц нами были определены расчетом коэффициенты шлакующей способности при различных условиях и построена номограмма для трех углей экибастузского, карагандинского и куучекинского. Выбор этих углей обусловливается следующими обстоятельствами. При работе котлоагрегатов на экибастузском угле наблюдается, как известно, повышенный золовой износ поверхностей нагрева. Уменьшение износа достигается повышением тонины помола угольной пыли. Однако на практике неоднократно приходилось сталкиваться с тем, что при повышении тонины помола угля поверхности нагрева котла начинают шлаковаться. Поэтому мероприятия по снижению золового износа должны выбираться с учетом сохранения бесшлаковочного режима работы котла, условия которого можно определить с помощью предложенной здесь номограммы. [c.47]

Для правильного понимания и решения вопроса о выборе той или иной схемы необходимо предварительно оценить ожидаемый диапазон регулирования крупных котлоагрегатов. Практика показывает, что разгрузка до 50% вполне удовлетворяет требованиям экс-сплуатации большинства ТЭЦ и ГРЭС. Действительно, на вводимых крупных блочных агрегатах, имеющих повышенную по сравнению с остальными установками систем экономичность, в ближайшие годы будет преимущественно базовая нагрузка. Нагрузки ниже 50% для блочных установок крайне нежелательны по условиям экономики, так как при этом увеличиваются удельные расходы пара на турбину, растут расходы электроэнергии на собственные нужды, возникают трудности с поддержанием расчетных параметров пара. Специальные исследования показывают, что, учитывая все эти поло- [c.171]

Общая экономичность котельной при каждом режиме работы в значительной мере зависит от правильного выбора рабочих агрегатов и целесообразного распределения между ними общей нагрузки. Каждый котел работает с переменным к. п. д., обычно снижающимся при недогрузке и форсировке, и поэтому следует избегать работы нескольких котлов с резко сниженной нагрузкой или отдельных котлов с повышенной нагрузкой. Каждый котлоагрегат должен быть загружен так, чтобы тепловая экономичность при данной -нагрузке была бы наивыс-шей. [c.146]

Изложенные данные показывают, что в схемах типа примеров 2 и 3 также можно применять равномерное распределение регенеративного подогрева по ступеням. Нужно, однако, иметь в виду, что точность такого метода для установок с высокими и, в особенности, сверхвысокими начальными параметрами пара понижается. Кроме того, во всех случаях выбор конечной температуры подогрева конденсата турбины должен производиться с учетом к. п. д. котлоагрегатов, затрат металла и стоямостных показателей ( 4 данной главы). [c.128]

При выборе марки стали для изготовления того или иного элемента котлоагрегата необходимо учитывать условия его эксплуатации температуру стенки, вид и предельную величину механической нагрузки, наличие коррозионБой среды, а также технологические свойства материала прочность, пластичность и свариваемость. [c.187]

Для формирования плавающего задания регулятору давления до себя может быть применен задающий регулятор, поддерживающий заданный перепад давлений на регулировочных клапанах турбины или их положение (рис. IX.12, г). При этом процесс регулирования турбины разделяется на два этапа. После изменения паропроизводительно-сти котлоагрегата в соответствии с сигналом задатчика или регулятора мощности регулятор давления до себя переставляет регулировочные клапаны турбины, временно поддерживая исходное давление. Сигнал по отклонению клапанов воспринимается медленно действующим задающим регулятором, изменяющим задание регулятору до себя . Последний возвращает регулировочные клапаны турбины к исходному открытию. Как и при первичном управлении турбиной, применение интегрального или пропорционально-интегрального задающего регулятора обеспечивает более точное, чем в схемах со статическим заданием, поддержание равновесного положения клапанов турбины, но создает серьезные трудности при выборе динамических параметров настройки для получения требуемого качества процесса регулирования. [c.167]

Пример расчета. Эффективность разработанной программы выбора оптимальной компоновки поверхностей нагрева котпоагрегата исследована на примере решения задачи для однокорпусного котлоагрегата паротурбинного блока мощностью 1200 Мет с двумя промежуточными перегревами пара [55]. Была поставлена задача выбора оптимального взаимного размещения по ходу продуктов сгорания пакетов основного пароперегревателя и пароперегревателей первого и второго промежуточных перегревов пара. В диапазоне температур продуктов сгорания (1500 -ь 470) °С, отвечающем теплосъему между экранами верхней радиационной части и конвективным экономайзером, необходимо разместить 10 поверхностей нагрева с различными величинами теп-ловосприятий 6 пакетов основного и по 2 пакета вторичных пароперегревателей. При этом учитываются все технические требования и ограничения, перечисленные выше. В диапазоне температур (1500 -f- Т ) °С любая поверхность нагрева рассматривается как ширмовая, а при температурах ниже — как конвективная. Учитывалось, что при температуре нише 7pj, = 760 °С конвективный газоход раздваивается по условиям регулирования параметров котпоагрегата при частичных нагрузках. [c.50]

При выборе регуляторов для двухступенчатой схемы целесообразно комбинировать такие устройства и так размещать их, чтобы один из регуляторов обеспечивал практически безинерцион-ное и автоматическое управление перегревом. Другой регулятор может быть и более инерционным и не обязательно автоматизированным. В этом случае малоинерционный регулятор воспринимает и с ничтожным запозданием реагирует на динамические, постоянно могущие возникать изменения режима работы котлоагрегата, связанные чаще всего с нерав Омерностью подачи топлива питателями угольной пыли. Эта ступень регулирования может отвечать количеству тепла, равному примерно 7з общего количества регулируемого тепла перегрева пара. Другая ступень регулирования, отвечая Уз количества тепла, отнимаемого от пара, предназначается для компенсации статических изменений температуры пара при пере- [c.119]

Для котлоагрегатов, снабженных схемами с пылекон-центраторами, разработан ряд рекомендаций но выбору тонины помола пыли и влажности пыли, расчету и выбору избытков воздуха в горелках, конце топки и зоне ядра горения, расчету, конструированию и компоновке основных и сбросных горелок, выбору тепловых напряжений топочной камеры и пояса горелок. [c.11]

МВт/м" или 1,6 — 3,42 Гкал/(м -ч). Однако по это различие в значительной мере уменьшается и находится для котлоагрегатов D>167 кг/с (600 т/ч) в пределах 0,9—1,2. На рис 3-13,в представлена зависимость от Выбор при Qt = onst можно ре- [c.139]

Характеристические температуры плавкости золы различных топлив приведены в табл. 8-23. Ими руководствуются при выборе условий, обеспечивающих бесшлаковочный режим работы котлоагрегата. [c.325]

Химические способы очисток парогенераторов весьма разнообразны. Целесообразно поэтому рассмотреть принципы выбора способов очистки. Подход к выбору способа очистки приведен ниже для предпусковых очисток котлоагрегатов. При сравнении различных методов в этом случае необходимо учитывать растворяющую способность реагента по отношению к оксидам железа и производственной окалине коррозию котельных сталей и надежность ее ингибирования способность реагента переводить оксиды железа в истинно растворенное состояние, так как наличие взвеси вызывает трудности в ее удалении из очищаемого агрегата устойчивость образующихся соединений железа И и железа 1П и железоем-кость данного раствора примени- [c.5]

Успешное применение магнитной обработки воды для питания паровых котлов зависит не только от правильности выбора режима работы электромагнитного прибора, но и от условий работы котлоагрегатов, в частности, от поддержания в котловой воде необходимых количеств и размеров взвешенных частиц. Последнее достигается выбором надежного режима шламоудаления (продувок). [c.197]

Если в качестве резервного топлива применяется мазут, то приходится делать выбор между раздельным сжиганием двух видов топлива (газа — в горелках и мазута — в форсунках) и их сжиганием в комбинированных (газо-мазут-ных) горелках. Газо-мазутные горелки легко размещаются в тонкс. Если же применяются горелки, которые могут работать только на газовом топливе, то приходится рядом с ними устанавливать специальные мазутные форсунки. При таком раздельном сжигании газа и жидкого топлива котлоагрегат работает обычно с повышенными избытками воздуха (аь=1,3 и более), так как при работе на газовом топливе выключенные фосунки приходится продувать воздухом, для того чтобы предотвратить их обгорание, а при работе на мазуте приходится [c.225]

Логическая. информация представляет собой опиба-ние расчетной схемы котлоагрегата, а также характеризует каждую конкретную поверхность нагрева для выбора соответствующих способов определения физических параметров рабочих сред, характера теплообмена, коэффициентов теплоотдачи (тип поверхности, тип пучка, характер движения сред, характер теплообмена и т. д.). - [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...