Газоходы котлоагрегатов — Расчет

Расчет теплообмена излучением в газоходах котлоагрегатов можно производить также по формуле [И [c.163]

Расчет теплообмена излучением в газоходах котлоагрегатов можно производить также по следующей формуле, предложенной В. Н. Тимофеевым [c.238]

Проведем примерный расчет модели для изучения аэродинамики газоходов котлоагрегата ТП-90 Таганрогского завода Красный котельщик производительностью 540 т1ч на 140 ат, 570/570° С, предназначавшегося для работы в блоке с турбиной К-160-130 [c.55]

Результаты расчета действительных объемов продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата сводятся в таблицу. Форма расчетной таблицы применительно к промышленному парогенератору при сжигании твердого или жидкого топлива приведена в табл. 3.3. [c.40]

Результаты расчета энтальпии продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата сводят в таблицу. Форма расчетной таблицы применительно к промышленному котлоагрегату приведена в табл. 3.5. [c.42]

Потери тепла с уходящими газами зависят от температуры уходящих газов ух и коэффициента избытка воздуха в них Оух- При проектировании котлоагрегатов принимают <ух= 120- 170°С. Более высокие температур ры будут давать повышенные потери с уходящими газами, более низкие ведут к чрезмерному увеличению поверхностей нагрева котла, поэтому выбор температуры уходящих газов должен определяться технико-экономическими расчетами. Снижение потерь тепла с уходящими газами должно также достигаться снижением избытка воздуха в топке до возможного предела, пока не начнется возрастание потерь тепла от химического недожога за счет нехватки воздуха, а также возможным -уменьшением присосов воздуха в газоходы котлоагрегата за счет неплотностей. [c.324]

Газоходы котлоагрегатов — Расчет 2 — 163 [c.406]

Теплообмен излучением 2—114, 152 — Формулы расчетные 2—157 - в газоходах котлоагрегатов — Расчет 2 — 163 - между газом и поверхностью твердого тела 2—160 [c.480]

Во время испытаний экономайзера на Бердичевской электростанции определялись все балансовые величины, состав дымовых газов, аэродинамическое сопротивление, доля газов, проходящих через обводной газоход. Для определения изменения расхода электроэнергии на тягу измерялась нагрузка на электродвигатель дымососа котлоагрегата при работе с контактным экономайзером и без него. Результаты трех опытов приведены в табл. IV-1. Они представляют особый интерес, так как впервые контактный экономайзер работал на исходной воде со столь высокой температурой, доходившей до 33° С. К сожалению, испытания были проведены на режимах, не соответствующих расчетным, в частности по расходу воды, не превышавшему 50 т/ч (по расчету 70 т/ч). Через обводной газоход из-за неплотности шибера проходило до 25% дымовых газов, что снижало теплотехнические показатели работы экономайзера. [c.105]

Курсовой проект состоит из пояснительной записки и чертежей общих видов котлоагрегата. В пояснительной записке приводится краткое описание котлоагрегата, обосновывается выбор топочного устройства и температуры уходящих газов, а также хвостовых поверхностей нагрева. В расчетной части пояснительной записки в табличной форме приводится состав топлива, конструктивные характеристики котлоагрегата, расчет объемов продуктов сгорания и воздуха, энтальпии продуктов сгорания и воздуха, тепловой баланс парового или водогрейного котла, расчет топки, пароперегревателя, конвективных газоходов и хвостовых поверхностей нагрева. [c.7]

На рис. 2.2—2.5 приведены котлоагрегаты типов КЕ-6,5-14, КЕ-10-14, ДЕ-10-14 и ДЕ-16-14, а в табл. 2.7—2.9 — конструктивные характеристики некоторых серийно выпускаемых промышленностью котлоагрегатов, рекомендуемых для курсового проектирования. Методика определения конструктивных характеристик отдельных газоходов приведена в соответствующих разделах их расчета. [c.21]

Специальный раздел отчета должен быть посвящен методике измерений и расчетов. В этом разделе приводится подробная схема расстановки средств измерения (по типу схем, приведенных на рис. 13-12, 13-13 и 13-15), указывается тип приборов, которые использовались при испытании, оценивается погрешность измерения основных параметров (состава продуктов горения по тракту, температуры продуктов горения, расхода пара и питательной воды и т. п.), приводятся результаты тарировки газоходов, воздухопроводов и других элементов с указанием коэффициентов тарировки и схем разбивки сечений, в которых производились измерения. При описании методики расчетов приводятся основные уравнения, по которым составлялся тепловой баланс котлоагрегата, с указанием параметров, принятых без измерений. [c.271]

В соответствии с рекомендациями выбирают коэффициенты избытка воздуха в топке и присосы воздуха по газоходам, рассчитывают объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания. С учетом всех потерь тепла определяют к. п. д. котлоагрегата Т1 .а, а с использованием его значения — расход топлива В. При этом для расчета потерь тепла с уходящими газами дг предварительно задаются температурой уходя- [c.181]

При расчете топочных камер было учтено, что ввиду потребления электростанцией больших количеств топлива при эксплуатации необходимо считаться с возможностью. сжигания различных сортов угля. В связи с этим были приняты пониженные напряжения топочных объемов и низкие скорости движения газов в газоходах, а радиационные поверхности нагрева, напротив, были выбраны цо возможности большими двухкорпусная конструкция котлоагрегатов облегчила размещение радиационных поверхностей благодаря увеличению периметра [c.268]

При движении по газовоздушному тракту рабочему телу приходится преодолевать сопротивления движению, что требует затрат энергии (см. 3-3). Сопротивления в основном состоят из трения, возникающего как при соприкосновении рабочего тела с различными поверхностями, так и в самом движущемся рабочем теле вследствие неодинаковых скоростей по сечению, перпендикулярному оси движения. Перечисленные сопротивления в сумме составляют гидравлическое сопротивление трения. Кроме того, существуют и местные сопротивления, возникающие при изменениях скоростей движения вследствие изменения сечений газоходов, при поворотах, в задвижках, вентилях и пр. Сумма гидравлических и местных сопротивлений (см. 3-3) называется полным гидравлическим сопротивлением тракта. В подробных курсах приводятся значения коэффициентов трения и коэффициентов местного сопротивления м, а также методы расчета гидравлических сопротивлений отдельных элементов котлоагрегата топки, поверхностей нагрева котла, экономайзера, воздухоподогревателя, золоуловителя, задвижек, вентилей, поворотов (аэродинамический расчет котлоагрегата). [c.97]

При разработке программы испытаний и системы измерений следует четко представлять вопросы, подлежащие проверке во время проведения опытов. Для этой цели ряд вопросов, особенно применительно к новым конструктивным решениям, не исследованным в промышленных условиях, должен быть проверен расчетным путем (теплогидравлические характеристики, условия застоя циркуляции, возможность возникновения межвитковой пульсации потока, расслоения пароводяной смеси и т. п.). Основным назначением таких расчетов является выявление элементов, которые должны быть наиболее полно оснащены измерениями, а также предварительное определение границ опасных режимов. Проведение расчетов, однако, не может заменить экспериментальной проверки. Это определяется прежде всего возможностью лишь приближенного принятия ряда исходных данных (особенно, таких, как тепловые нагрузки отдельных поверхностей нагрева, тепловые неравномерности в различных зонах топки и газоходов, параметры среды по тракту котлоагрегата при низких расходах топлива и т. п.). Вместе с тем после получения указанных- исходных данных экспериментальным путем повторное проведение соответствующих расчетов может позволить существенно сократить объем испытаний. Это следует иметь в виду при разработке системы измерений. Ряд вопросов не может быть выяснен расчетным путем, что определяется отсутствием методик для нестационарных режимов. Некоторые наиболее характерные из них рассмотрены ниже. [c.67]

Пример расчета. Эффективность разработанной программы выбора оптимальной компоновки поверхностей нагрева котпоагрегата исследована на примере решения задачи для однокорпусного котлоагрегата паротурбинного блока мощностью 1200 Мет с двумя промежуточными перегревами пара [55]. Была поставлена задача выбора оптимального взаимного размещения по ходу продуктов сгорания пакетов основного пароперегревателя и пароперегревателей первого и второго промежуточных перегревов пара. В диапазоне температур продуктов сгорания (1500 -ь 470) °С, отвечающем теплосъему между экранами верхней радиационной части и конвективным экономайзером, необходимо разместить 10 поверхностей нагрева с различными величинами теп-ловосприятий 6 пакетов основного и по 2 пакета вторичных пароперегревателей. При этом учитываются все технические требования и ограничения, перечисленные выше. В диапазоне температур (1500 -f- Т ) °С любая поверхность нагрева рассматривается как ширмовая, а при температурах ниже — как конвективная. Учитывалось, что при температуре нише 7pj, = 760 °С конвективный газоход раздваивается по условиям регулирования параметров котпоагрегата при частичных нагрузках. [c.50]

Г азоходы на участке воздухоподогреватель — золоуловитель рассчитываются по расходу и температуре уходящих газов (за воздухоподогревателем), принятым из теплового расчета котлоагрегата. Газоходы на участке золоуловитель—дымосос и за дымососом рассчитываются по расходу и температуре продуктов сгорания у дымососа. При отсутствии золоуловителей газоход от воздухоподогревателя до дымососа рассчитывается по расходу газа у дымососа. [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...