Пластическое деформирование после сварки

Пластическое деформирование после сварки [c.93]

Мероприятия, применяемые после сварки механическая правка сварных изделий для создания пластических деформаций, обратных сварочным, путем растяжения, изгиба, местного деформирования проковкой, прокаткой роликами, осадкой металла по толщине под прессом и др. [c.37]

Рис. 7.3. Кривые усталости соединений из стали 45, выполненных сваркой трением (ри=5 дан/мм , рпр=10 дан/мм , а = 2,30 м/с) 1 — после отжига, без грата 2 — без термической обработки 3 — без термической обработки, без грата 4 — после нормализации, без грата 5 — после термического улучшения, без грата 6 — после поверхностного пластического деформирования обкаткой роликом, без грата 7 — после поверхностной закалки токами высокой частоты, без грата

Исследования напряженного состояния поверхностного слоя сварных соединений без термической обработки после пластического деформирования показали, что обкатка приводит к перераспределению остаточных напряжений. В результате благоприятного распределения остаточных напряжений происходит повышение усталостной прочности соединений, выполненных сваркой трением. [c.192]

Таким образом, на стадиях проектирования, изготовления и монтажа сварных конструкций необходимо принимать меры по уменьшению влияния сварочных напряжений и деформаций. Нужно уменьшать объем наплавленного металла и тепловложение в сварной шов. Сварные швы следует располагать симметрично друг другу, не допускать, по возможности, пересечения швов. Ограничить деформации в сварных конструкциях можно технологическими приемами сваркой с закреплением в стендах или приспособлениях, рациональной последовательностью сварочных (сварка обратноступенчатым швом и др.) и сборочно-сварочных операций (уравновешивание деформаций нагружением элементов детали). Нужно создавать упругие или пластические деформации, обратные по знаку сварочным деформациям (обратный выгиб, предварительное растяжение элементов перед сваркой и др.). Эффективно усиленное охлаждение сварного соединения (медные подкладки, водяное охлаждение и др.), пластическое деформирование металла в зоне шва в процессе сварки (проковка, прокатка роликом, обжатие точек при контактной сварке и др.). Лучше выбирать способы сварки, обеспечивающие высокую концентрацию тепла, применять двустороннюю сварку, Х-образную разделку кромок, уменьшать погонную энергию, площадь поперечного сечения швов, стремиться располагать швы симметрично по отношению к центру тяжести изделия. Напряжения можно снимать термической обработкой после сварки. Остаточные деформации можно устранять механической правкой в холодном состоянии (изгибом, вальцовкой, растяжением, прокаткой роликами, проковкой и т.д.) и термической правкой путем местного нагрева конструкции. [c.42]

Сущность методов местного пластического деформирования сварного соединения после сварки для снятия остаточных напряжений и их перераспределения заключается в пластической осадке металла в зоне приложения нагрузки, что приводит к релаксации остаточных сварочных напряжений или вызывает напряжение сжатия. Существует несколько способов местного деформирования [c.520]

При использовании этого способа металл нагревается в зоне сварки до температуры пластического состояния за счет взаимного перемещения (трения) соединяемых поверхностей. После достижения требуемой температуры трение прекращают и, прикладывая осевое усилие, осуществляют совместное пластическое деформирование кромок свариваемых деталей. Если схема приложения давления одинакова почти у всех существующих машин для сварки трением, то схема взаимного перемещения деталей зависит от их габаритов и формы свариваемого сечения. [c.484]

Взаимосвязь между током I (нагрев и повышение пластичности) и давлением Р (фактор, обусловливающий пластические деформации) во времени t (цикл сварки сопротивлением) показана на рис. 162. Место соединения после сварки имеет заметное утолщение. Оно получается в результате пластического деформирования (высадки) металла в месте стыка. [c.233]

Необходимым условием возникновения внутренних напряжений является появление неоднородности деформированного состояния в различных точках тела (нарушение условия совместности деформаций). Эта неоднородность может быть вызвана самыми различными причинами неоднородным тепловым расширением или сжатием при неравномерном нагреве или охлаждении тела, фазовыми превращениями, приводящими к неоднородным объемным изменениям (закалка, затвердевание, охлаждение после сварки и т. д.), неоднородной пластической деформацией и т. д. [c.460]

Снизить деформации после сварки можно способами холодной и горячей правки. Холодная правка заключается в пластическом деформировании металла [c.381]

Место соединения после сварки имеет заметное утолщение. Оно получается в результате пластического деформирования металла стыка. [c.286]

Вследствие большой скорости вращения дуги в зазоре между торцами создается сплошное кольцо светящейся плазмы. Кромки труб нагреваются до оплавления, после чего включается механизм осадки и одновременно выключается ток питания дуги. Благодаря пластическому деформированию металла стыка поверхпости кромок тесно соприкасаются, обеспечивая межатомную связь, характерную для сварки в твердом состоянии. [c.293]

Для устранения коробления узлы после сварки подвергают правке. Правка связана с пластической деформацией узлов и производится ударом, прессованием, местным подогревом. Правка ударом выполняется вручную алюминиевым или текстолитовым молотком на деревянных столах, обшитых резиной, стальных гладких плитах или в специальных приспособлениях, в которых сварные узлы предварительно закрепляют. Правка прессованием связана обычно с деформированием шва и устранением зазора вокруг сварных точек при короблении от усадки. [c.121]

Упругое предварительное деформирование деталей в приспособлениях производится так, чтобы зона сварки оказалась расположенной в зоне растягивающих напряжений. Сварка по напряженному металлу приводит к уменьшению величины усадочной силы, действующей на конструкцию после сварки. Вследствие этого уменьшается величина изгиба и укорочения. На рис. 7-8, а показана эпюра остаточных пластических деформаций укорочения в широкой пластине при сварке без растяжения. Усадочная сила пропорциональна площади АВВ А. При наличии предварительно созданных деформаций удлинения Де (рис. 7-8, б) остаточные пластические деформации укорочения, будут выражаться площадью СВВ С. Следовательно, усадочная сила будет заметно меньше. В случае Де=ет усадочная сила равна нулю. [c.182]

Во время сварки основной металл, прилегающий к шву, пластически сжимается свободное температурное расширение его невозможно, так как соседние участки относительно холодные. После сварки, при остывании сварного соединения, эти холодные участки препятствуют свободному укорочению металла шва и пластически сжатого при нагреве основного металла. В результате этого в сварном соединении появляются собственные напряжения. После выравнивания температуры сварной шов и прилегающий к нему основной металл остаются растянутыми, а остальные участки сварного соединения — сжатыми. Собственные напряжения вызывают деформирование сварных конструкций и в некоторых случаях отрицательно влияют на их прочность. [c.196]

Стыковая сварка (рис. 1.9, а) осуществляется по двум схемам сварка сопротивлением и сварка оплавлением. При сварке сопротивлением подлежащие сварке элементы I п 2 соосно зажимаются в неподвижном 3 и подвижном 4 зажимных устройствах (губках) машины. Под некоторым давлением р они приводятся в контакт друг с другом и включением трансформатора 5 посредством контактора 6 обеспечивается протекание сварного тока, отрегулированного до необходимой величины. После окончания нагрева металла до температуры сваривания (сварочного жара) давление р увеличивается (или иногда остается постоянным) и осуществляется осадка — пластическое деформирование нагретого объема для осуществления сварки. [c.23]

Отливки после заварки дефектных мест рекомендуется отжигать при температуре 300—350° С в течение 2,0—2,5 ч для снятия остаточных напряжений. Иногда (в специально оговоренных случаях) проводят местный отжиг участка заварки пламенем горелки в течение 5—10 мин, контролируя температуру нагрева этого участка термокрасками. Прочность сварных соединений, полученных газовой сваркой, сравнительно невелика (60—80% от прочности основного металла). Для повышения статической и вибрационной прочности сварных соединений из магниевых сплавов иногда производят проковку швов в нагретом (до 300° С) состоянии. Величина предела прочности соединений возрастает при этом на 15—20%. Предел выносливости может быть увеличен на 40—50% после поверхностного упрочнения местным пластическим деформированием. [c.101]

Для оценки влияния пластического цикла околошовной зоны при сварке, рядом исследователей [103, 107] предлагается синтетические образцы после нагрева деформировать при комнатной температуре и затем испытывать. Хотя, естественно, условия такого деформирования отличаются от пластического цикла сварки, тем не менее его применение по полученным данным позволяет воспроизвести условия дисперсионного твердения при высокой температуре и получить зависимости изменения твердости типа показанных на рис. 59. [c.133]

Пластическое деформирование после сварки. Этот прием применяется в основном для правки конструкции. Чаще всего деформация осуществляется за счет сжатия шва и околошовной зоны в направлении толпщны сваренных пластин. При этом уменьшается усадка шва, образовавшаяся после сварки. Одновременно снижаются продольные остаточные напряжения в шве. Применяются различные способы деформирования прокатка роликами, проковка, обработка взрывом. Обработка может бьггь осуществлена как после полного остывания, так и сразу после сварки (например, роликом, движущимся вслед за дугой, или сварочным электродом при точечной контактной сварке). [c.60]

С достаточной степенью точности ОСН исследуемого сварного узла конструкции могут быть оценены на основе предположения [88, 118], что предварительное напряженное состояние , возникающее после сварки соседних элементов конструкции, не влияет на формирование ОСН в рассматриваемом узле конструкции и что ОСН исследуемого узла конструкции определяются взаимодействием (при отсутствии пластического деформирования— суперпозицией) собственных ОСН, возникающих при сварке рассматриваемого узла, и напряжений, действующих от соседних сварных узлов (так называемых реактивных напряжений) — рис. 5.4. Отметим, что дифференцирование ОСН на собственные и реактивные является удобной инженерной схемати- [c.278]

При дугоконтактной сварке в магнитном поле кромки соединяемых деталей нагреваются электрической дугой. Так, при сварке труб между их торцами возбуждается электрическая дуга, которая, взаимодействуя с магнитными потоками специальных катушек, приводится во вращательное движение и перемещается по торцу трубы. Вследствие большой скорости вращения дуги в зазоре между торцами создается сплошное кольцо светящейся плазмы. Кромки труб нагреваются до оплавления, после чего включается механизм осадки и одновременно выключается ток питания дуги. Благодаря пластическому деформированию металла стыка поверхности кромок тесно соприкасаются, обеспечивая межатомную связь, характерную для сварки в твердой фазе. [c.243]

Одним из способов восстановления изношенных поверхностей деталей пластическим деформированием является электромеханическая высадка (рис. 4.5). Обработку детали- при этом способе выполняют на токарном станке пластинками из твердого сплава Т15К6. Пластическое деформирование и увеличение диаметра достигается нагревом поверхности детали до температуры 850 — 900° С путем пропускания тока от трансформатора для точечной сварки через место контакта детали и инструмента. Этим способом можно восстанавливать стальные детали любой твердости. Максимальное увеличение диаметра восстанавливаемой поверхности при высадке до 0,4ч-0,5 мм. После высадки рекомендуется электромеханическая обработка поверхности детали выглаживанием пла- [c.148]

После сварки хромоникелевые аустенитные стали не образуют охрупченных околошовных зон и не требуют термической обработки после изготовления конструкции. Для сварки используют Присздочную проволоку состявз близкого к основному м тз7ту Хромоникелевые аустенитные стали сохраняют высокую вязкость после значительного пластического деформирования. Они нечувствительны к эффектам старения во времени и их ударная вязкость остается на высоком уровне даже после многолетней эксплуатации в условиях низких тем- [c.267]

Структура и свойства сварных соединений этих сплавов целиком определяются процессом сварки. Поэтому основным критерием выбора режимов и технологии сварки является оптимальный интервал скоростей охлаждения Дшопт, в котором степень понижения уровня пластических свойств и ударной вязкости околошовной зоны и шва в сравнении с основным металлом оказывается наименьшей. Если сплавы применяются в деформированном состоянии и после сварки отжигу не подвергаются, то в связи с опасностью резкого разупрочнения дополнительным критерием служит длительность (/р) пребывания основного металла выше температуры рекристаллизации обработки в участке зоны термического влияния, нагреваемом до температуры начала а -> р превращения. При невысоком содержании А1 (до 4—4,5%) и Р-стабилизаторов (не выше предела растворимости в а-фазе) сплавы рассматриваемой группы имеют достаточно широкий интервал Ашопт- [c.68]

При уменьшении твердости отпущенной стали уменьщается сопротивление коррозии. Только после высокого отпуска при температуре 600-700 °С коррозионная стойкость повышается, но не достигает уровня, который стали имеют после закалки и низкого отпуска. Таким образом, изделия после закалки (нормализации) подвергают либо низкому (200 0 °С), либо высокому (600-700 °С) отпуску. Отжиг начиная с 740-800 °С также обеспечивает достаточное сопротивление коррозии, несмотря на снижение массовой доли хрома в феррите из-за образования карбидов хрома. Прочность отожженных сталей существенно снижается (табл. 1.3.94), в частности, для сталей 30X13 и 40X13 требуется > 500...540 МПа и б й 15 %. Коррозионная стойкость изделий повьппается при уменьшении шероховатости поверхности, поэтому используют шлифование и полирование поверхности изделий. Мартенситные стали удовлетворительно обрабатьтаются резанием, но их способность к холодному деформированию ограничена. При горячем пластическом деформировании требуется замедленное нагревание заготовок до температуры около 800 °С, а после деформирования - замедленное охлаждение. Стали удовлетворительно свариваются, если свариваемые участки нагревают до температуры 250-400 °С. После сварки соединение подвергают высокому отпуску при 680-760 °С. [c.245]

Структура и свойства сварных соединений этих сплавов целиком определяются процессом сварки. Поэтому основным критерием выбора режимов и технологии сварки является интервал скоростей охлаждения в котором степень снижения уровня пластических свойств и ударной вязкости околошовной зоны и шва в сравнении с основным металлом оказывается наименьшей. Если сплавы применяются в деформированном состоянии и после сварки отжигу не подвергаются, то в связи с опасностью резкого разупрочнения дополнительным критерием служит длительность пребывания основного металла выше температуры рекристаллизации обработки в участке зоны термического влияния, нагреваемом до температуры начала a -превращения (см. рис. 10). При невысоком содержании А1 (до 4—4,5%) и -стабилизаторов не выше предела растворимости в а-фазе эти сплавы имеют достаточно широкий интервал Наиболее высокими характеристиками пластичности сварные соединения этих сплавов обладают при средних или относительно высоких скоростях охлаждения, соответствующих режимам аргонодуговой сварки металла средней или малой толщины. При мягких режимах пластичность снижается вследствие роста зерна и перегрева металла в околошовной зоне, а при весьма жестких режимах — за счет образования болое резких закалочных а -структур. Уровень пластргаеских свойств сварных соединений этих сплавов и ширина существенно зависит от содержания газов, алюминия, тина и количества -стабилизаторов. Особенно резко пластичность надает нри высоком содержании алюминия (ОТ4-2, АТ6, АТ8). [c.277]

При диффузионной сварке в вакууме в зависимости от режимов процесса наблюдается большая или меньшая степень пластической деформации металла и некоторые характерные для нее явления двойникование зерен, образование субзерен, рекристаллизация и др. Двойникование происходит за счет одновременного скольжения по системе атомных плоскостей и поворота деформированной части кристалла. Образование субзерен, которые имеют близкое к совершенному строение и отличающуюся ориентацию, обусловлено параметрами сварки. Чем выше температура сварки, тем более низкие давления сжатия, а следовательно, и пластическая деформация вызывают образование субструктуры. Например, при сварке сплава ЭП99 образование субструктуры наблюдали при температуре 1448 К, давлении сжатия 30 МПа и времени сварки 6 мин. В сплаве ЭИ602 образование субструктуры наблюдали при температуре 1073 К и после выдержки в течение 8 ч. При диффузионной сварке жаропрочных сплавов в зоне стыка происходит раздробление зерен на мелкие зерна, которые трудно заметны при увеличении 200, но хорошо различимы при увеличении 1000. Такие зерна образуются по выступам на поверхностях, т. е. на участках, где пластическая деформация значительно больше средней. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...