Сплавы Температура ковки

Тип сплава Температура ковки в С [c.308]

Сплав Температура ковки в "С Схемы ковки (см. табл. 16 в гл. 5) [c.72]

Сплав Температура ковки, °С Обрабатываемость резанием Свариваемость [c.295]

Технологические данные сплава В95. Пластичность в отожженном и свежезакаленном состоянии средняя, в состаренном состоянии низкая. Температура ковки-штамповки 380—430° С. Режимы термической обработки указаны в табл. 35—37. Обрабатываемость резанием хорошая. Свариваемость точечной сваркой хорошая, газовой неудовлетворительная. [c.43]

Узкий интервал температур ковки (1200—1000 ) таких сплавов при высокой температуре начала рекристаллизации и малой ее скорости при горячей обработке выдвинули задачу разработки соответствующих термомеханических режимов ковки и штамповки. Кузнечная обработка сплавов сопровождается последующей термической обработкой, нагревом под закалку при высоких температурах около 1200° и большими выдержками при этой температуре. [c.110]

Богатые серебром сплавы поддаются ковке при температуре красного каления и прокатываются. [c.298]

Оптимальные температуры ковки вновь разрабатываемых и осваиваемых сталей и сплавов могут быть определены по результатам следующего комплекса испытаний (табл. 13) [10] 1) на осадку, 2) на удар изгибом, 3) на определение сопротивления деформации, 4) на рекристаллизацию обработки, 5) на склонность к перегреву (собирательная рекристаллизация). [c.289]

Температуры ковки сталей и сплавов [c.293]

Условия заполнения металлом рёбер. При горячей штамповке под молотом и прессом скорость истечения металла (в процессе деформации) вверх и вниз различна. При деформации алюминиевых сплавов под молотом в интервале температур ковки скорость истечения металла вверх приблизительно в 2 раза больше скорости истечения металла вниз (фиг. 466). Наоборот, при деформации под гидравлическим прессом в том иге температур [c.463]

Температура ковки титана и его сплавов [c.308]

Таким образом, был получен сплав, который благодаря пониженному содержанию меди и повышенному содержанию магния, кремния и марганца, обладает высокой пластичностью при температурах ковки и высокими механическими свойствами после закалки и старения. [c.98]

Сплав АК8 после закалки и старения имеет более высокие механические свойства, чем сплав АКб, но обладает меньшей пластичностью при температуре ковки. Кроме того, у сплава АК8 узкий интервал температур закалки, что иногда бывает причиной перегрева или даже пережога деталей. Применяется этот сплав для изготовления небольших штамповок простой формы, которые должны обладать высокими механическими свойствами. [c.98]

Высокой пластичностью при горячей обработке давлением обладают ковочные сплавы АК6 и АК8 (система А1—Mg—81—Си). Они удовлетворительно свариваются, хорошо обрабатываются резанием, но склонны к коррозии под напряжением. Для обеспечения коррозионной стойкости детали из сплавов АК6 и АК8 анодируют (электрохимически оксидируют) или наносят лакокрасочные покрытия. Из ковочных сплавов изготавливают ковкой и штамповкой детали самолетов, работающие под нагрузкой (рамы, пояса лонжеронов, крепежные детали). Эти сплавы способны работать при криогенных температурах. [c.186]

При производстве полуфабрикатов эти сплавы деформируются в горячем (при 320-470 °С) и холодном состоянии. Температура ковки и штамповки 420-470 °С, охлаждение на воздухе. [c.647]

Температура ковки (штамповки) сталей и цветных сплавов, С [c.39]

Марки, состав 2.534, 535 Назначение 2.547 Обработка термическая 2.537 Сплавы цветные — Температура ковки (штамповки) 3.40 Сплавы цинковые антифрикционные 2.503 [c.653]

Из диаграммы рекристаллизации титанового сплава ВТЗ-1 (см. рис. 27) следует, что с повышением температуры ковки и штамповки интервал критических деформаций расширяется н максимумы критических деформаций увеличиваются. Таким образом, вы- [c.61]

Влияние выдержки и температуры ковки иа ударную вязкость сплава [c.510]

Большое влияние на структуру металла заготовки, величину и стабильность его прочностных и пластических характеристик оказывает температурный режим ковки, степень и скорость деформации. При выборе температуры нагрева титанового сплава под ковку н температурного интервала горячего деформирования определяющим фактором следует считать температуру полиморфного превращения. Чем выше температура полного полиморфного превращения, тем выше температурный интервал горячего деформирования. Режимы ковки промышленных титановых сплавов выбирают по данным диаграммы пластичности с учетом скорости деформации, сопротивления деформированию, структуры металла, а также температуры полного полиморфного превращения. [c.526]

Поршни, работающие при высоких температурах, изготовляют обычно из деформируемых алюминиевых сплавов методами ковки или штамповки (сплав АК4 и др.). [c.43]

Полуфабрикаты из титановых сплавов изготовляют ковкой, прессованием, прокаткой и штамповкой. Важнейшим этапом технологического цикла получения полуфабрикатов является нагрев. Температура нагрева, время выдержки при ней оказывают решающее влияние как на структуру и свойства основного металла, так и на состояние его поверхностного слоя. Ориентировочно время пребывания титановых заготовок в печи зависит от сечения слитка и способа нагрева. [c.183]

Прокатка. Горячая прокатка титана и его сплавов требует более высоких удельных давлений, чем прокатка других металлов. Температуру прокатки устанавливают примерно на 100°С ниже температуры ковки и штамповки. Горячей прокаткой получают полосы толщиной 5—7 мм, из которых получают теплой или холодной прокаткой более тонкие листы. [c.79]

Ковочные алюминиевые сплавы отличаются высокой пластичностью при температурах ковки и штамповки (450...475 °С) и удовлетаорнгель-ными литейными свойствами. Закалка проводится при 515-525 °С с охлаждением в воде, старение при 150...160 С в течение 4. 12ч. Упрочняющими фазами являются Mg2Si, uAli [c.120]

Технологические данные сплава ВД17. Пластичность при горячей деформации высокая. Температура ковки-штамповки 420—470° С. Режимы термической обработки указаны в табл. 35—37. [c.45]

При получении вольфрамовой проволоки штабнк первоначально куется на рптяиионнпн ковочной машине, в которой нагретый штабик получает 10 000— 12 000 ударов в минуту от двух ковочных плашек, врашающи.чся с большой скоростью вокруг оси штабика. Температура ковки снижается по мере уменьшения диаметра прутка. Пруток, прокованный до диаметра 2 мм, поступает на горячее волочение вн.ччале с применением волок из твердого сплава (до диаметра 0,3 мм), а затем алмазных волок (от 0,3 до 0,01 мм). Для защиты проволоки от окисления используют смазку — коллоидальный раствор графита ( аквадаг ). [c.451]

Наводораживание тантала происходит при температуре ниже 1000° С, а выше этой температуры наводораживания не наблюдается. Вследствие этого температура окончания ковки не должна быть ниже 1000° С. Предотвращение растрескивания при ковке достигается использованием U-образных байков. Сплавы систем Ta-Ti, Ta-V и Ta-Nb оказались пластичными при температурах ковки (начало — 1600° С, конец — не ниже 1000°С). Сплавы Ta-Zr не проковались, в связи с чем дальнейшему исследованию не подвергались. [c.14]

Сплав 50КФ-ЭЛ сложен по структуре. При температурах выше 970 °С он находился в состоянии 7-фазы. В области температур 970—860 °С сосуществуют ГЦК у-фаза и ОЦК а-фаза, ниже 860 °С — только однофазная структура в виде кристаллов а. При 730 °С происходит процесс упорядочения, который приводит к возникновению в структуре неупорядоченной а-фазы упорядоченной а -фазы. Естественно предположить, что обработка сплава в соответствующих температурных интервалах приведет к значительному различию структурного состояния и свойств сплава. В соответствии с указанными особенностями фазовой диаграммы выбиралась температура ковки заготовок. Исследовались структура и свойства образцов, деформированных в температурных интервалах у-об-ласти (при 1050°С), а+ у (при 950 °С) и а (при 750 °С). Образцы после пластической деформации отжигались при 650, 700, 750, 820 °С, длительность выдержки составляла 3 ч. [c.196]

Сплав 70НХБМЮ открытой выплавки имел состав 0,025% С, 14J% Сг 9,7% Nb 4,7-% Мо 1,1% А1. В процессе изготовления проволочных образцов диаметром 2 мм сплав подвергался ковке, горячему и холодному волочению. Термическую обработку образцов проводили в эвакуированных кварцевых ампулах по двум схемам I — нагрев под закалку, выдержка 30 мин, охлаждение в воде, II нагрев под закалку, выдержка 30 мин, быстрое охлаждение до температуры старения. В тексте в дальнейшем старение после I режима названо старением снизу , а после II режима — Старением сверху . Состояние образцов во всех случаях фиксировалось охлаждением в воде. Структурный объемный состав сплава определяли методом секущих на продольных метадлографических шлифах. Общая длина секущих для одного шлифа при подсчете объемной доли прерывистого распада выбиралась из расчета допустимой ошибки 0,5% и равнялась л среднем 3—4 мм. Химическое травление шлифов проводили в реактиве Марбле. Микро-Твёрдость измеряли на приборе ПМТ-3 при нагрузке 100 гс. [c.52]

Пластичность в отожжённом состоянии (АЛ гМ) высокая, в полуиагартованном (АМгП) средняя. Свариваемость хорошая. Температура ковки-штамповки 420—475° С термической обработкой не упрочняется, отжиг при 350—410 С, охлаждение на воздухе или в воде. Обрабатываемость резанием АМгМ — неудовлетворительная, АМгП — удовлетворительная. Сопротивление коррозии высокое, сплав хорошо полируется. [c.173]

За исключением плавки, все процессы обработки титана могут проводиться обычными методами. Необходимо только при обработке давлением или термической обработке не перегревать металл для получения желаемой структуры во избежание его загрязнения кислородом. Температу ра ковки зависит от состава сплава. Обычно максимальная температура ковки не должна превышать 1038, а прокатки — 871". Поскольку титан склонен к задирам и наволакиванию, то при его волочении и выдавливании необходимо применять специальные противозадирные смазки. Изготовление 1ну-ты.х деталей фасонных профилей не сопряжено с трудностями, если вытяжка заготовки не превышает iO"/(.Титан и особенно его сплавы сильно пружинят, поэтому во многих случаях изгибания приходится подвергать их нагреву до 260—316 , что одновременно п11едотвращает и растрескивание. [c.783]

Несмотря на то что типы микроструктуры для разных марок сплавов были получены различными методами (для сплава ВТЗ-1 ковкой с разных температур, для сплава ВТ8 ковкой, прокаткой, прессованием, для сплава ВТ9 прессованием и ковкой при разных температурах, для сплава ВТ18 прокаткой при разных температурах), результаты исследования показали аналогичный характер изменения механических свойств в запнсимости от типа структуры ( +Р)- и а-сплавов. [c.266]

Рис, 140. Изменение пределов выносливости и прочности сплава ВТЗЛ в зависимости от температуры ковки [c.302]

Температуры ковки наиболее распространенных металлов и сплавов приведены в табл. 2. Схема режима нагрева елитков в пламенных печах дана на рис. 1. [c.37]

Сдитки — Схема и время нагрева 37 Сывзка разделительная 128 Сплавы цветные — Температура ковки (штамповки) 40 Сталь — Температура ковки (штам- повки) 39 [c.746]

Наибольшей пластичностью медь обладает в интервале температур 800— 900 °С. При этих температурах медь хорошо поддается ковке, горячей штамповке и прессованию. Установлены оптимальные интервалы температур ковки и штамповки для меди 820—feo С, латуни Л60 730—820 °С, латуни Л63 750—850 °С, латуни Л68 650—830 С. Допустимый интервал температур деформации бронзы БрАЖ9-4 находится в пределах 800—900 °С, а ее наиболее высокая пластичность достигается при температуре 850 С. Учитывая интенсивное охлаждение бронзы при де формации, ковку проводят при температуре 850 °С, а горячую штамповку при 900 °С. По диаграммам рекристаллизации и пластичности штамповку, меди и медных сплавов следует про-, изводить с обжатиями, превышающими 15 % за каждый ход машины. При штамповке меди и медных сплавов учитывают возрастание сопротивления деформации при обработке закрытыми методами, а также увеличение скорости обработки. Температуры горячего деформирования медных сплавов приведены в табл. 40. [c.60]

Наиболее сильное влияние при ковко иа свойства сплавов оказывают температура нагрева сплава, скорость деформации и степень деформации. Температурные интервалы ковки определяются по диаграммам пластичиости, кривым течения и диаграммам состояния соответствующих систем сплавов. Температура начала и конца ковки, допустимые степени и скорости де- рмации для некоторых сплавов см. в табл. 36 гл. 1. Диаграммы их деформирования приведены на рис. 6,9 гл. 1. В табл. 27 даиы механические свойства сплавов при различных температурах и скоростях деформации. [c.520]

Оптимальной температурой ковки сплава ЛС59-1 являются 730—820 С, сплава ЛЭО 800—900 °С, сплава БрАЖ9-4 800—900 °С. Наибольшую пластичность этот вид бронзы имеет при температуре 850 °С, когда бронза находится в однофазном состоянии. Сравнительно узкий интервал температур ковки сплавов на медной основе требует осуществление обработки давлением с минимальным количеством проходов и обжимов. [c.524]

Для получения мелкого зерна необходимо превышать критические степени деформации за один обжим общая степень деформации не должна превышать 85 %. У титанового сплава ВТЗ-1 с повышением температуры ковки интервал критических деформаций расширяется и их максимумы увеличиваются. Высокая температура ковки сплавов приводит к увеличеник зерна, что снижает качество поковки. Оптимальной температурой для получения мелкого зерна в однофазных сплавах является 900 °С, а в двухфазных сплавах температуру начала ковки выше 980 °С не применяют. Для сохранения хорошей пластичности сплавов не следует снижать температуру и заканчивать ковку при температуре, которая ниже температуры начала [c.527]

Для горячей прокатки титана и его сплавов требуются более высокие давления, чем для прокаткЬ большинства других конструкционных материалов. Прокатку проводят при температурах на 100° С ниже температуры ковки, что обеспечивает тонкую мелкозернистую структуру, придающую хорошие механические свойства. Горячей прокаткой получают листы толщиной более 6 мм. Более тонкие листы изготовляют тен.пой и холодной прокаткой. Теплая прокатка, которую проводят нри 650—700° С, не позволяет получить высококачественные листы тоньше 2. нм из-за неравномерной толщины листа, обусловленной перепадом температуры по его длине. Поэтому листы толщиной менее 2 м.ч изготовляют на завершающей стадии холодной прокаткой. В настоящее время из технического титана производят листы шириной до 1200 мм, длиной до 3 и и минимальной толщиной 0,2. мм. Налажено также производство фольги толщппо) от 0,003 до 0,200 мм с допуском по толщине 20%. [c.375]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...