Соотношения между углами

В качестве углового размера принимается у) ол, под которым виден источник при наблюдении из центра щели, который обозначим через 2а. На рис. 6.21 показано положение максимумов для центральной точки С и крайних точек Ап В источника. Как видно, максимумы крайних точек А и В источника лежат под углами соответственно +а и —а. Результирующая интенсивность дифракционной картины зависит от соотношения между углом дифракции ф и углом а. Как известно, уменьшение ширины щели приводит [c.141]

В задачах (см. 6, рис. 53), где зависимость между угловыми скоростями различных тел можно установить путем дифференцирования по времени тождественных соотношений между углами поворота, зависимость между угловыми ускорениями часто можно получить путем двукратного дифференцирования по времени этих тождеств. Так, после первого дифференцирования в рассматриваемом случае [c.158]

Найти соотношение между углом. рассеяния 0 в с. ц, м. и углом рассеяния в системе отсчета, связанной с одной из рассеивающихся частиц. [c.104]

Полученные соотношения между углами позволяют для каждого t-ro элемента представить соотношение (2) в виде [c.328]

Под кинематикой ядерной реакции понимают соотношения между энергиями частиц, участвующих в реакции, а также соотношения между углами и сечениями в лек и СЦМ (рис. 39.2). [c.1086]

Для соотношения между углами аир косого скачка уплотнения при сверхзвуковом обтекании клина выводится формула [c.308]

Фа и есть истинная величина угла поворота вала II. Из чертежа легко установить соотношение между углами и ф. [c.272]

При свободных концах системы Ма = Mf = 0. Тогда из первого уравнения системы (12.39) получаем соотношение между углами поворота фр и фл, а из второго — частотное уравнение, которое совпадает с уравнением (12.33). Коэффициенты формы находятся из соотношений (12.37), записанных для отдельных участков. [c.247]

Подставив теперь (3.70) и (3.71) в (3.69), получим соотношение между углами й и 0 в виде [c.103]

Для коромысловой схемы кулачкового механизма (рис. VI.6, в) имеем следующие соотношения между углами ф и 0 [c.92]

Массу шатуна (рис. 12. 2, б) распределим между точками 1 и 2. В массу, приведенную к точке 1, включаем также соответствующую часть массы кривошипа и приведенную массу ротора двигателя. Соотношение между углами а и ф находится из очевидного равенства г sin ф = / sin а. Перемещение х равно [c.415]

Выпишем соотношения между углами поворотов звеньев, выведенные ранее [c.118]

Требования, предъявляемые к рулевому управлению,— лёгкость поворота и хорошее держание дороги при езде по прямой. Для лёгкости поворота необходимо, чтобы все колёса автомобиля имели на повороте чистое качение (фиг. 181), для чего следует соблюдать следующее соотношение между углами поворота передних управляемых колёс [c.142]

Нарезание червячных колёс методом радиальной подачи при известных соотношениях между углом подъёма винтовой нитки, углом профиля инструмента (червяка), а также шириной червячного колеса может сопровождаться подрезанием части рабочего профиля. [c.436]

Соотношения между углами (фиг. 19 и 20) [c.206]

Соотношение между углами а, р и р обычно таково, что с достаточной для целей практики точностью можно принять [c.9]

Предложенные характеристики позволяют найти некоторые зависимости между углами раскрытия диффузоров различных типов, имеющих примерно одинако.вые коэффициенты гидравлического сопротивления. Сравним пирамидальный, конический и плоский диффузоры, имеющие одинаковые отношения сечений /. Согласно изложенному выше, их коэффициенты сопротивления будут одинаковы, если будет одинакова величина I. При этом условии можно получить следующие соотношения между углами раскрытия этих трех типов диффузоров, имеющих примерно равные [c.155]

Имеем, кроме того, для кулоновских столкновений соотношение между углом гр и прицельным параметром р (см., например, [6]) [c.517]

На этом соотношении между углом ip и радиусом-вектором р основано приводимое ниже построение траектории точки — логарифмической спирали. [c.374]

Максимальное значение достигается при выполнении соотношения между углами, называемого условием блеска [c.255]

В предыдущем разделе мы рассмотрели кинематические свойства брэгговской дифракции, т. е. сохранение энергии и импульса. Эти законы сохранения приводят к условию брэгговской дифракции, которое дает соотношение между углами падения и дифракции светового пучка. Чтобы ответить на вопрос, а каковы же интенсивность и состояние поляризации дифрагированного пучка, необходимо рассмотреть электромагнитные свойства излучения. Для изучения брэгговской дифракции света на звуковой волне мы используем здесь формализм связанных мод, развитый в гл. 6. Для этого предполагаем, что акустическая волна является плоской и неограниченной, т. е. высшие дифракционные порядки отсутствуют (см. следующий раздел), и что под действием звука связанными оказываются лишь две волны — падающая волна с частотой со и дифрагированная волна с частотой со + Q или со - в зависимости от направления распространения звука относительно падающего оптического пучка. [c.362]

У = —1 должны соблюдаться следующие соотношения между углами а и толщинами d [c.296]

Рис. 104. Соотношение между углом поворота 0 объекта и углом поворота 6 спекл-структуры.

Перемещение салазок совершается до тех пор, пока ротор не придет в положение, при котором напряжение на выходе его обмотки станет равным нулю. Соотношение между углом поворота и индуктируемым напряжением линейно с высокой степенью точности в пределах угла поворота 30°. [c.136]

Рис. 3.3/21. Схема для вывода соотношения между углом сдвига, толщиной стружки и скоростями

Выявив соотношения между углами da, и dy и определив площади /i, /2 и /з, после подстановки найденных значений в уравнение равновесия (86) получим [c.108]

Дальнейший анализ требует уточнения соотношения между с, с и с . Обычно < x< i. Этому случаю соответствует соотношение между углами 6 < 0 < 6i. При увеличении угла падения углы 6 и 6 - также увеличиваются, поэтому можно найти такое значение уг ла падения 6oi при котором угол преломления 0i = 9O°. Очевидно, бо1 удовлетворяет следующим соотношениям [c.411]

Точный учет (а не в параксиальном приближении) геометрических соотношений между углами и длинами на рис. 73 приводит вместо (22.5) к соотношению [c.134]

Учитывая соотношения между углами, можно видеть, что прп г = О эти формулы переходят в полученные ранее для случая свободной границы изотропного твердого тела При е = О (нормальное падение) в случае падающей сдвиговой волпы формулы (Х.5i) — (Х.53) дают рлт =" —1. а р ai== - d = 0 если же иа границу раздела твердого тела с жидкостью нормально падает продольная волна, то, согласно соотношениям (Х.54) — (Х.56), рл/(г — — + 2/). рлт = О, dA == 2z, (z - - Z/), что совпадает с ре- [c.226]

Гт/ os бт) sin 2бт = О, пз которого с учетом соотношения между углами б / и бт (sin 0T sin Qi Сх/С/) нетрудно [c.231]

Угол поворота цилиндра может изменяться, и в связи с этим изменяется количество краски, подаваемой из красочного ящика В схеме рис. XVI. 15, а собачка поворачивается всегда на один и тот же угол у, равный сумме холостого угла поворота а и рабочего угла р. Изменяя установку сектора 6, по которому скользит конец собачки, изменяем соотношение между углами а и р, а следовательно, меняем и угол поворота краскоподающего цилиндра. В схеме рис. XVI.15, б угол поворота собачки, равный углу поворота цилиндра 3, регулируется за счет изменения положения пальца А в шлице рычага 5, т. е. за счет изменения длины I рычага. [c.342]

Фиг. П.11.22. Приближенное соотношение между углами наклона хорды PiPi и касательных к изостате в точках P и Р2-

Параметры механизма в положениях /,. .., 3 можно определить, находя, например, сначала направление, по которому основная точка уходит в бесконечность, при помощи соотношения углов в полюсном треугольнике Р гР ъР2з.- Как уже было упомянуто при рассмотрении трех положений, можно найти прямые, на которых лежат точки S, S2, 5з, а также перпендикулярные к ним положения оси кулисы в положениях 1,. . . , 3 подвижной плоскости. Положение оси кулисы в положении 4 подвижной плоскости определяется аналогичным образом при помощи полюсного треугольника РцРаРи, причем прежде всего на основании соотношения между углами полюсного треугольника находится направление, по которому уходит в бесконечность основная точка 134. Симметрично с этим направлением относительно полюсной прямой Р1Л4 проходит прямая а ось кулисы в положении 4 перпендикулярна к ней. [c.92]

Следовательно, в сферическом четырехзвеннике, когда ф 7, механизм не может существовать. Кроме того, нами было доказано 111, что такой механизм не может быть двухкривошипным, если (р > 7. Отсюда, если взять угол у, как показано на рис. 3, то угол ф, соответствующий ведущему звену и стойке, может быть выбран в большом диапазоне при условии ф <7. Исходя из соотношения 7 и ф, можно при одинаковой кинематике ведущего знена получить разную кинематику ведомого звена, но существующее соотношение между углами поворота не изменится, т. е. двум полным поворотам ведущего звена соответствует один полный оборот ведомого, причем первому полному обороту соответствует первый полуоборот, а второму обороту — второй полуоборот ведомого звена. [c.11]

Соотношение между углом поворота руля бр и углом поворота ведущего звена ijiL определим из заниснмости (4) [c.80]

Соотношения между углами треугольника и тригтометрическими функциями этих углов [c.101]

Использование формулы (477) требует знания коэффициента скорости в каналах неподвижной решетки. Нельзя предположить о = а.2 = ЭО" и, следовательно, подобрать решетки, как в случае активного облопатывания. Надо, определив точно степень реакции Го по соотношениям между углами и величинами скоростей, вычислить значение осевой составляюш,ей (одинаковой для всех абсолютных и относительных векторов скоростей) по заданному весовому (массовому) расходу рабочего агента, зная из расчетов гл. II проточные площади ступеней. Затем, имея полученную степень реакции в ступени, определить известными расчетами величину скоростей l и 10 2 а, построив треугольники скоростей по величинам этих скоростей и их осевых составляющей, найти углы направления векторов всех скоростей. Тогда мы получим возмож-17 259 [c.259]

Как следует из изложенного, благодаря силам тре-яия происходит захват металла валками, т. е. процесс лрокатки осуществим только при достаточной силе трения. В ряде случаев для улучшения захвата металла валками применяется принудительная подача, когда полоса заталкивается специальным приспособлением в валки, на поверхности валков выполняется наварка, концы полос делаются скошенными и др. Это вызвано тем, что соотношение между углом захвата и коэффициентом трения справедливо для момента начала процесса прокатки. При заполнении металлом зоны деформации бывает достаточным для протекания устойчивого процесса прокатки выполнение следующего условия / V2tga, т. е. при заполнении зоны деформации металлом угол захвата может в дйа раза превышать коэффициент трения. Трение является не только положительным, определяющим возможность осуществления процесса прокатки. К техническим процессам обработки металлов давлением предъявляют такие требования, как выполнение деформации при наименьшем расходе энергии, более длительном сроке службы инструмента, получение требуемого качества поверхности. При решении перечисленных задач трение является нежелательным. [c.260]

Sto соотношение между углом поворота стенки 0, углом прыжка 3s и числом Фруда подтверл<дено экспериментально Л. 21], [c.391]

Численные расчеты показали, что при малых Vi и V2 случаи осуществления безот-рывных течений, примеры которых были приведены в предыдущем параграфе, весьма редки и реализуются лишь при некоторых определенных соотношениях между углом а и скоростями Vi, V2- Как правило, при конкретных реализациях алгоритма построения течений для малых Vi и V2 получается неоднозначное соответствие между множества-ми пар ( 1, 2) и ( 1, U2), соответствующих течению, и, более того, характеристики в плоскости годографа выходят за естественную область определения течения (например, при а = 7г/2 за пределы прямоугольника —Vi О, V2 Щ 0). Факт этот не случаен и не связан с погрешностью численных расчетов. [c.127]

Соотношения между углами паденпя, отражения и преломления. Поместим начало прямоугольной декартовой системы координат в точку падения луча, ось Z направим в сторону среды, в которой распространяется преломленный луч, а плоскость XZ будем считать совпадающей с плоскостью, в которой лежат падающий, отраженный и преломленный лучи (рис. 58). Векторы к д, ко,., к р приложены к то.чке О (для упрощения чертежа они разнесены от этой точки вдоль прямых, характеризующих распространение "соответствующих волн). Единичный вектор п направлен во вторую среду по нормали к поверхности раздела. Единичный вектор т лежит в плоскости раздела вдоль оси X. Qh является тангенщ1альным вектором. Напомним, что единичные векторы безразмёрны. Углы 0 д, 0от и 0 р, отсчитываемые от перпендикуляров к поверхности раздела, называются соответственно углами падения, отражения и преломления. Плюс-скость, в которой лежат вектор падающей волны и нормаль к поверхности раздела в точке падения луча, называется плоскостью падения луча. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...