Давления номинальные (услов. Ряды

Все эти широко применявшиеся методы явно недостаточны, так как скорость парового потока при входе в трубный пучок (считая по сечению между трубками) достигала в старых конструкциях до 100—150 м/сек, что вызывало потерю давления пара при входе в трубный пучок до 3—5 мм рт. ст. Применение квадратной (фиг. 114) и радиальной разбивки трубок (фиг. 115) с целью уменьшения входного сопротивления не давало достаточного уменьшения парового сопротивления. Исследование ряда конденсаторов старых конструкций показывает, что сопротивление при входе в трубный пучок составляло значительную часть общего парового сопротивления и доходило до 50%. Существенное понижение парового сопротивления конденсатора достигается совокупностью мероприятий, широко используемых в современных конструкциях. Во-первых, устройство глубоких и достаточно широких проходов и тупиковых каналов для увеличения живого сечения пучка со стороны входа пара с тем, чтобы расчетная входная скорость в пучке при номинальных условиях работы не превышала 40—50 м/сек. Она рассчитывается по очевидной формуле [c.230]

Отсюда мы видим, что для коэффициента трения в подшипниках в самом сложном и общем случае трения — жидкостном трении — имеются те же самые выражения, которые были установлены для менее общих случаев трения. Однако это заключение касается только формальной стороны, а не по существу, так как для подшипника, имеющего радиальный зазор и работающего с достаточным подводом смазки, коэффициент трения, определенный по вышеприведенным зависимостям, только номинально является коэффициентом, а в действительности он представляет собой сложную функцию — функцию трения, зависящую от ряда параметров, определяющих работу подшипника, из них основными параметрами являются п — число оборотов в минуту, р, — абсолютная вязкость примененной смазки, — среднее удельное давление в подшипнике, определяемое из условия [c.351]

По результатам ряда испытаний на фреттинг-усталость установлено, что условиями интенсивного фреттинга для пары сталь SAE 4340 — сталь 4340 являются относительное смещение на 0,003 дюйма и номинальное контактное давление 10 000 фунт/дюйм . Усталостные свойства материала приведены на рис. 12.17(4). Предполагая, что для используемой стали 4340 пригодны данные, приведенные на рис. 14.8, расчетная долговечность 10 циклов и коэффициент безопасности 1,2, рассчитайте требуемый диаметр несущего элемента из стали 4340, если действующая на него нагрузка циклически меняется от 6000 фунтов при сжатии до 2000 фунтов при растяжении и наличие зажимного кольца создает при работе элемента условия для интенсивного фреттинга, [c.494]

В нестационарных условиях опыты проводятся при резких несбалансированных расходах воды и топлива, что имеет место прежде всего при регулировании котла. В диапазоне нагрузок от 40—50 до 100 % номинальной при включенных и отключенных ПВД опыты проводятся с возмущением расходом топлива при постоянном расходе питательной воды и возмущением расходом питательной воды при постоянном расходе топлива, а также изменением давления. Возмущение топливом можно осуществлять изменением его подачи через все работающие горелки, а также включением или отключением одной-двух горелок (разных в ряду и ярусах), а также мельничных систем. Переключения горелок и мельничных систем более чувствительны, так как эти местные возмущения влияют на тепловые перекосы по газовому тракту, осложняя работу пароводяной системы. Возмущения обычно составляют 20—25 % исходных значений, а продолжительность (от внесения до снятия возмущения) от 5 до 45 мин. Большие возмущения приближаются к аварийным. Возмущение водой наносят резким уменьшением расхода воды. Рост температуры среды и металла в НРЧ при увеличении расхода топлива происходит с меньшим запаздыванием, чем при уменьшении расхода воды. Ограничением величины и продолжительности возмущений обычно является предельная температура пара, достигаемая в пароперегревательном тракте (за ВРЧ и ширмами). В испытаниях допускается кратковременное на 2—5 мин) повышение температур пара по отношению к расчетным до 50 °С за ВРЧ и далее. [c.226]

Незначительное количество воздуха попадает в конденсатор с паром. Воздух попадает в конденсатор в основном через неплотности самого конденсатора и всей вакуумной системы турбоустановки, т. е. оборудования, арматуры и трубопроводов, находящихся под вакуумом. Количество присасываемого воздуха зависит от размеров и сложности установки, конструктивного оформления отдельных узлов, качества арматуры, конструкции соединений, качества сборки и условий эксплуатации, но не зависит от величины вакуума. Объясняется это тем, что присос воздуха через неплотности является процессом истечения атмосферного воздуха в разреженное пространство конденсатора, а при отношении давлений ниже критического — для воздуха 0,528 (при глубоком вакууме оно всегда меньше) расход не зависит от отношения давлений в конденсаторе и атмосферного давления. При уменьшении паровой нагрузки конденсатора в 2 раза против номинальной присос воздуха по данным ряда исследований возрастает в среднем на 30—40%. Объясняется это тем, что разрежение распространяется на большее число ступеней турбины и на более значительную часть регенеративного подогрева воды. [c.207]

Условия работы. Электрические аппараты работают на тепловозах в тяжелых условиях, поэтому они должны удовлетворять не только общим (надежность, простота конструкции, взаимозаменяемость, стабильность характеристик), но и особым требованиям выдерживать вибрации, значительные колебания температуры (от —50 до +70 °С) и напряжения, воздействие влаги, пыли, грязи, масла. Напряжение в силовой цепи меняется от О до 900 В, а в цепи управления снижение напряжения допускается до 80 % номинального. Колебание давления сжатого воздуха допускается от 75 до 135 % номинального. Вибрации вызывают колебания (в основном вертикальные) деталей аппаратов, которые могут вызвать ослабление болтовых соединений, обрыв проводов и ложное срабатывание аппаратов. Чтобы этого не произошло, все крепежные детали — болты, винты, гайки, шпильки—ставят с пружинными шайбами на ряде аппаратов устанавливают шплинты, контргайки, шайбы с отгибающимися концами и др. [c.122]

Анализ границы устойчивости, приведенной на рис. 7.4, показывает, что условия устойчивости существенно ограничивают коэффициент усиления регулятора кр давления в камере сгорания, при этом допустимые значения кр увеличиваются при увеличении Г1. Граница устойчивости относится к некоторому номинальному, расчетному ЖРД. В действительности из-за естественного разброса характеристик отдельных агрегатов каждый экземпляр ЖРД имеет свои собственные свойства, а значит — собственные частотные характеристики и собственную границу устойчивости. Таким образом, в действительности граница устойчивости для каждого типа ЖРД является некоторой средней кривой 1, а кривые для ряда отдельных ЖРД образуют поле разброса границ устойчивости, ширина которого зависит от допусков на параметры агрегатов ЖРД. Среднюю расчетную кривую 1 можно считать кривой математического ожидания (т. е. наиболее вероятной границей устойчивости). Границы 2 поля разброса определяются дисперсией динамических характеристик ЖРД. [c.255]

Однако постоянное стремление к уменьшению массы машин и повышению интенсификации рабочих процессов привело к увеличению давлений в узлах машин и скоростей скольжения и ухудшило условия смазывания. Кроме того, требования к повышению КПД механизмов, а также применение специальных смазочных материалов и жидкостей привело к тому, что традиционные методы увеличения износостойкости деталей повышением их твердости во многих случаях перестали себя онравдывать. Площадь фактического контакта поверхностей деталей при высокой твердости материала в силу ряда причин (наличие возможного перекоса, большой шероховатости и волнистости поверхности) составляет очень малую долю номинальной поверхности трения. В результате на участках фактического контакта создаются громадные давления, что приводит к интенсивному изнашиванию поверхностей трения. [c.31]

Описываемая схема не только упрощает пуск блока, исключает большое количество дорогостоящего оборудования (регулирующей и запорной арматуры, предохранительных клапанов), но и создает возможность обеспечения ряда нестационарных режимов работы блока. Так, в случае сброса номинальной электрической нагрузки до нагрузки собственных нужд или холостого хода турбины открытием БРУ-К можно байпасировать турбину, сбрасывая в конденсаторы до 3600 т/ч пара. Даже меньшего расхода пара в конденсатор (3200 т/ч) достаточно, чтобы перевести и удержать реактор на любом уровне нагрузки до 50% с последующим нагружением турбины. Но для удержания блока в работе выполнение одного этого условия недостаточно. Дело в том, что поступление в деаэратор большего расхода холодного конденсата после сброса пара в конденсаторы вызовет в них резкое падение давления, что может привести к срыву работы питательных насосов или остановке реактора иод воздействием защитных устройств. В приведенной схеме это предотвращается увеличением расхода греющего пара до 600 т/ч через БРУ-РТД. (Первые варианты схем моноблока не обеспечивали этого, так как максимальный расход пара на деаэраторы в них не превышал 200 т/ч). [c.39]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Тепловой расчет производят обычно для режима работы двигателя, соответствующего номинальной мощности при наивыгод-нейщих условиях подвода и сгорания топлива. При необходимости теплового расчета для других режимов работы двигателя (частичная нагрузка или перегрузка) следует учитывать, что ряд параметров— коэффициент избытка воздуха, степень повышения давления, степень предварительного расширения и другие — получат другие значения. [c.247]

Проведем сравнение достижимой глубины регулирования бистабильного варианта ЭУТТ с классическим. В качестве исходного условия примем одинаковость номинальных давлений на минимальном и максимальном режимах ру и р для обоих вариантов, а также следующие характерные показатели для классического варианта V = 0,8 для бистабильного варианта вне границ неустойчивого горения VI = V2= 0,7, а внутри V = 1,5. Кроме того, зададимся рядом численных значений отношения — 2 1,6 1,35 1,2 (что [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...