Статические и конструктивные схемы рам

В книге изложены расчеты прочности опор приборов, работающих как в статическом. так и в динамическом режиме, расчеты моментов сил трения, а также вопросы, связанные с выбором соответствующих параметров опоры. Даны основные типовые конструктивные схемы различных опор подвижных систем приборов. [c.2]

Цель настоящей книги — в систематизированном виде изложить по материалам отечественного и зарубежного опыта, а также на основе личного опыта авторов вопросы построения принципиальных схем гидравлических и электрогидравлических следящих приводов и разработки конструктивных схем их специальных узлов, расчета статических и динамических характеристик, а также сформулировать рекомендации по методам расчета оптимальных параметров этих приводов. [c.4]

Повышение требований к системам автоматического управления потребовало улучшения динамических и статических свойств электромагнитных управляющих элементов и оказало, в частности, свое влияние и на нейтральные типы этих элементов. На рис. 5.11 приведена конструктивная схема одного из новых нейтральных электромагнитных управляющих элементов [60]. Он содержит две обмотки 5 и /, включенные по дифференциальной схеме, якорь 2, магнитопровод 5 и уравновешивающие пружины 4 и 6. [c.333]

Для получения статической определимости схемы крепления валов и создания блочной и компактной конструкции наиболее рациональна установка одной из опор оси барабана внутри консоли выходного вала редуктора (рис. 116, е). Конструктивное выполнение этого узла показано на рис. 117. Конец выходного вала редуктора выполняют в виде половины зубчатой муфты вторая половина муфты укреплена на барабане. В этом случае и вал редуктора, и ось барабана установлены на двух опорах. Ось барабана работает только на изгиб. [c.307]

Рис. 3.12. Конструктивная схема маховика с переменным моментом инерции в статическом положении

На рис. 2 приведена осциллограмма действительных усилий, записанная при работе приводной роликовой цепи типа ПРД шага = 38 мм по ГОСТ 13568—75 на звездочках г = 16 и г == 28 с зацеплением за каждое звено (рис. 2, а), т. е. с зубчатыми венцами типа 1 на этих же опытных звездочках г= 16 и г = 28 были срезаны зубья через один и запилены впадины, т. е. зубчатый венец был приведен в соответствие с конструктивной схемой типа 4 с числом зубьев 2=8 и г = 14. Проведенная повторная осциллографическая запись действительных усилий (рис. 2, б) на тех же стендах и при тех же режимах работы (Р = 2000 Н, V = 0,7 м/с) показала, что динамические нагрузки при работе со звездочками по схеме типа 4 значительно большие, чем при работе со звездочками типа 1, а число пульсаций, характеризующих неравномерность зацепления, в 2 раза меньше, чем в первом опыте. Расшифровка осциллограмм показала, что динамические нагрузки в 1,2—1,4 раза меньше при работе цепи на звездочках, выполненных по схеме типа 1. В качестве коэффициента динамичности нагрузки было принято отношение динамической составляющей нагрузки к статическому натяжению цепи, т. е. [c.139]

Конструктивная схема одной из машин для испытания замковых соединений и профильной части лопаток при асимметричном цикле с нагревом приведена на рис. 6 [49]. Машина резонансного типа, амплитуда изгибающего момента во время работы поддерживается амплитудным регулятором. Для измерения статической нагрузки имеется динамометр 10, оценка изгибающего момента производится по перемещениям упругого динамометрического элемента 3. [c.250]

Чувствительности и кщ, у агрегатов, состоящих из большего числа машин, различаются гораздо сильнее. В табл. 4-12 приведены величины чувствительностей для случая установки статической системы грузов в различные плоскости исправления агрегата, конструктивная схема которого показана на рис. 4-32, а. [c.195]

В табл. 4-15 приведены значения комплексов чувствительности при установке статической системы корректирующих масс в различные плоскости коррекции агрегата, конструктивная схема которого показана на рис. 4-33, а. [c.183]

Для производства статического расчета на основании конструктивной схемы назначают расчетную схему и собирают расчетные вертикальные и горизонтальные нагрузки с грузовой площади одной рамы и от действия мостовых кранов (рис. 120). Усилия в элементах ра- [c.145]

СТАТИЧЕСКИЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ РАМ [c.169]

СТАТИЧЕСКИЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ АРОК [c.184]

СТАТИЧЕСКИЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ РЕШЕТЧАТЫХ СКЛАДОК [c.197]

СТАТИЧЕСКИЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ СЕТЧАТЫХ СВОДОВ [c.202]

Двухпоясные своды треугольного или призматического поперечного сечения по своим статическим и конструктивным схемам приближаются к решетчатым двухшарнирным аркам. Двухпоясные решетчатые своды также опираются по торцам на жесткие диафрагмы, в качестве которых могут применяться сплошные стены, сегментные. фермы и другие конструкции. Оптимальное решение сетчатых сводов получают при соотношении //В=1. Однако при проектировании зданий и сооружений допускается это соотношение увеличивать до 1,5. [c.205]

В книге рассмотрены конструктивные схемы основных групп многоковшовых экскаваторов — цепных и роторных, дан анализ их рабочего процесса, освещены особенности сопротивления копанию, методы определения усилий на рабочем органе и анализ его конструкций. Изложено определение основных параметров машин габаритных размеров, размеров рабочего оборудования, устанавливаемой мощности. Приведены статический расчет, определение нагрузок на опоры ходовых устройств и давления на грунт, а таюке тяговый расчет. Рассмотрены основные результаты исследований работы ротора, конвейерного оборудования, металлоконструкций и гусеничного ходового оборудования. [c.2]

При эскизном проектировании (гл. 3) были выбраны тип, класс точности и схема установки подшипников. Далее нужно определить силы, нагружающие подшипник, произвести подбор подшипника по статической или динамической грузоподъемности, окончательно установить основные размеры подшипника, конструктивно оформить опоры. [c.101]

В общем перечне критериев профиля не все они равноценны. Прежде всего, конструируя высшую пару, следует обеспечить статическую контактную прочность ее элементов. При заданной индикаторной диаграмме нагруженности исполнительного органа на основе допустимой величины контактного напряжения не представляет затруднений подобрать технологические и конструктивные параметры высшей пары по формуле Герца. Этим расчетом определяются наименьший допустимый радиус кривизны действительного профиля кулачка р , радиус ролика Гр и его эффективная ширина Ь. С другой стороны, наименьшее значение радиуса кривизны профиля кулачка определяется заданной функцией 5 (ф) или р (ф), выбранной схемой механизма и его метрическими параметрами. Таким образом, появляется возможность определения наименьшего радиуса кулачка Гр. [c.115]

Широкое распространение получил метод снижения вибраций путем виброизоляции узлов и деталей. При этом, как правило, не требуется изменения конструктивной схемы машины. Кроме амортизирующего крепления машин к фундаменту, применяется вывеска роторов турбомашин и генераторов [4], газовая смазка и подшипники со сдавливаемой пленкой [5]. Для виброизоляции в более высокой области частот рекомендуются демпфирующие прокладки [6], упругое крепление обода зубчатого колеса [7], виброшоки и т. п. Применение внутренней виброизоляции объясняется стремлением локализовать колебания вблизи источника возбуждения, уменьшить статические нагрузки на элементы виб-роизолягрш, а следовательно, и их габариты. Внутренняя виброизоляция позволяет создавать многокаскадные схемы, обеспечивающие значительные перепады уровней вибрации от источника к фундаменту. Недостатком внутренней виброизоляции, как правило, является уменьшение прочности и надежности, увеличение расцентровок соосных механизмов и усложнение конструкции. Внутренняя виброизоляция малой жесткости увеличивает количество собственных частот системы и понижает их минимальные величины, что приводит к повышению уровней вибрации в нижней части спектра. [c.4]

Рис. 8-5. Конструктивные схемы двухлепестковых и полусферических трубок для измерения статического давления.

На рис. 7.2 изображены конструктивные схемы статически подобных панелей, нагружавшихся продольными сжимаюшими силами. Натурные образцы были изготовлены из алюминиевого сплава Д16Т, модели—из технического целлулоида марки TI в масштабе Iq = 1/2. Исследовалось местное выпучивание элементов панелей в упругой области Результаты нагружения образцов до потери устойчивости представлены в критериальной форме на рис. 7.3. [c.138]

Эксперименты проводили при следующих условиях. Рабочая жидкость — вода контртело — стальной хромированный вал, шероховатость поверхности 9-й класс. Резина на основе каучуков СКН-18, СКН-26 с твердостью по ТМ-2 80—90, статический модуль упругости = 140 кгс/см . Конструктивная схема узла—одинарная манжета размером 7,5х80х 104 мм. Натяг по валу 0,5 мм (радиальный), усилие пружины при тарировке 0,375 кгс. Эксцент-248 [c.248]

Колонны следует располагать по возможности в точках пересечения продольных и поперечных балок, чтобы образовать ясную конструктивную схему, доступную как статическому, так и динамическому расчету (рис. VII.9). Эксцентричность приложения нагрузки к поперечным балкам можно исключить путем смещения ригеля (см. крайний ригель со стороны генератора на рис. VI 1.5). Кручения продольного ригеля избежать обычно не удается, и поэтому он должен быть рассчитан на восприятие крутяи1его момента. При виброизоляционном режиме колебаний фундамента (гибкие стойки) рекомендуется для уменьшения [c.250]

Рамную конструктивную схему с жесткими узлами сопряжения ригелей и стоек рассчитывают как много раз статически неопределимую систему методами строительной механики с применением ЭВМ. От одновременного воздействия расчетных вертикальных и горизон тальных нагрузок в сечениях колонн и ригелей определяют расчетные изгибающие моменты Мсаи продольные N al и поперечные Q al силы (рис. 129, а). Причем рассматривают наиневыгоднейшую комбинацию расчетных нагрузок. [c.156]

Рамную конструктивную схему с жесткими > сопряжения ригелей и стоек рассчитывают как раз статически неопределимую систему методами тельной механики с применением ЭВМ. От однов ного воздействия расчетных вертикальных и го тальных нагрузок в сечениях колонн и ригелей о ляют расчетные изгибающие моменты Мсм, продс N ai И поперечные Q ai силы (рис. 129,а). Приче сматривают наиневыгоднейшую комбинацию рас нагрузок. [c.156]

Динамические характеристики регулятора для замкнутых опор. Выбором параметров и конструктивной схемы регулятора можно влиять на характер переходного процесса, который в большинстве случаев является монотонным вследствие большого усилия демпфирования кольца регулятора, возникающего при выдавливании масла из щели большой протяженности. При этом постоянная времени т=6д//С и полоса пропускания /п = 1/(т2я), где 6д — коэффициент демпфирования, определяемый по (25) К — коэффициент гидравлической жесткости кольца регулятора, численно равный изменению усилия, действующего на кольцо при его смещении (если статическое смещение кольца равно нулю, /С—18,5flpTi (рн—Pi)/(2Ap). [c.89]

Уравновешивание с помощью противовесов на звеньях механизма. Для уравновешивания сил инерции механизма необходимо, чтобы центр тяжести системы подвижных звеньев механизма оставался неподвижным. Этим условием в форме X5 = onst и 25 = onst ИЛИ p5= onst МОЖНО воспользоваться для уравновешивания. На рис. 13.8 изображены схемы четырехзвенных механизмов. Разберем их уравновешивание. Предположим, что шатун ВС конструктивно известен, и соблюдая статические условия, распределим его массу по шарнирам и С согласно уравнениям [c.413]

В качестве примера применения разработанного метода построения моделей механических систем рассмотрим одноступенчатую зубчатую передачу на упругих опорах (рис. 62). В этом случае при выбранной системе координат Oxyz для прямозубой цилиндрической передачи реакции связей зубчатых колес с корпусом передачи действуют в плоскости г/Oz. Движение упруго-опертого корпуса при колебаниях мояшо охарактеризовать тремя обобщенными координатами двумя смещениями s , его центра масс вдоль осей 0 / и Oz и малым поворотом корпуса относительно оси Ох. Предполагается, что начальное положение абсолютной системы координат Oxyz определяется положением центра масс корпуса передачи в состоянии статического равновесия. При рассматриваемой плоской схеме перемещений корпуса зубчатой передачи каждая упругая опора Kopnjxa в зависимости от конструктивного исполнения схематизируется в виде одного или двух одномерных независимых упругих элементов, расположенных вдоль главных направлений жесткости опор. [c.175]

Ниже рассматриваются некоторые вопросы оптимизации параметров инерционных виброзащитных систем, включающие в себя инерционные элементы. Применение таких систем оказывается полезным не только с точки зрения низкочастотных воздействий, но и высокочастотных. Основная трудность проектирования безынерционных виброзащитных систем заключается в невозможности применения или разработки обычных амортизаторов малой жесткости вследствие конструктивных ограничений перемещений объекта или больших статических напряжений в них, а также вследствие возможности появления резонансов в объекте, фундаменте или даже амортизаторах. В этом случае решение задачи можно искать на пути применения специальных конструкций амортизаторов, состоящих из двух каскадов амортизации, промежуточного тела и присоединенного к нему антивибратора. В дальнейшем такой блок будем называть амортизатор-антивибратор. Схема такого блока приведена на рис. VIII.4. Преимущества таких блоков виброизоляции заключаются в следующем. [c.375]

Пневматические реле и построенные с их помощью модули, являющиеся основными функциональными ячейками пневматических релейных схем, в последнее время были объектами широкого теоретического [1—3] и экспериментального исследования [А—6]. В работе [1] на линейной модели было изучено влияние отдельных конструктивных и эксплуатационных параметров трехмембранного пневмореле системы элементов УСЭППА на его динамические и статические характеристики. На нелинейной модели было исследовано быстродействие пневмореле, работающего по замещенной схеме наполнения или опоражнивания постоянного объема через условный дроссель время перемещения мембранного блока не учитывалось [2, З]. При экспериментальном исследовании [4, 5] особое внимание уделялось изучению быстродействия пневмореле и модулей, которое часто определяет возможность успешного применения релейной пневмоавтоматики в машиностроении. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...