Построение основных профилей кулачков

ПОСТРОЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПРОФИЛЕЙ КУЛАЧКОВ [c.327]

Расчет основных размеров кулачкового механизма и построение геометрического профиля кулачков ведут обычными методами теории механизмов и машин. [c.85]

Традиционно аналог скорости и перемещение выходного звена при заданном законе ускорения определяются интегрированием этого ускорения по обобщенной координате — углу поворота кулачка. Основные размеры кулачка определяются из условия ограничения угла давления графическими методами, в основе которых лежи г построение диаграммы изменения аналога скорости в функции перемещения толкателя. Теоретический профиль строят без вычисления координат методом обращенного движения [1, 6, 12]. [c.123]

Если эти вычисления, так же как и вычисление полярных координат профиля, проводятся на ЭВМ, то погрешность, допущенная при упрощенном графическом методе определения начального радиуса, может быть легко выявлена. Упрощенный графический метод позволяет находить основные размеры кулачка без построения диаграмм в координатах перемещение — аналог скорости. [c.126]

Кинематический анализ спроектированного механизма. Каждый спроектированный кулачковый механизм должен быть подвергнут анализу с целью проверки в отношении правильности и точности осуществления им заданного закона передачи и его динамических свойств. Если профиль кулачка известен, равно как и его основные размеры (расстояние центров, длина ведомого рычага, радиус ролика), то построение диаграммы закона передачи движения пойдёт путём, обратным тому, который был указан для профилирования кулачка по диаграмме. Так, при роликовом толкателе надо сначала построить относительную траекторию центра ролика в виде 282 [c.282]

Проектирование кулачкового механизма, как уже отмечалось в 1, заключается в определении основных размеров механизма и построении профиля кулачка. Обе эти задачи решаются совместно. Как будет показано дальше, мы здесь определяем лишь основные размеры кулачкового механизма и строим рабочий профиль кулачка. Что же касается полного конструктивного решения, то оно зависит от компоновки всего прибора или машины, в которую входит кулачковый механизм, а также от необходимости создания нормальных условий для работы кулачкового механизма. [c.63]

На рис. 7.24 показано влияние сборочного натяга в зацеплении на КПД. Сборочный натяг образуют (например, для уменьшения люфта передачи) путем увеличения размера деформирования задаваемого профилем кулачка без увеличения разности коэффициентов смещения л. График построен для передачи при WQ m = 1,05. Рассчитанное по этому значению гюа/т зацепление не изменялось во всех передачах. Изменялся только профиль кулачка в соответствии с Г ) д1т. Основные параметры передачи те же, что и к рис. 7.23, при Шо т = 1,05. Отмечаем существенное снижение КПД при увеличении или уменьшении сборочного натяга. В период приработки передачи КПД ниже 3...5 %. [c.143]

В теории механизмов и машин обычно рассматриваются две основные задачи анализ работы кулачкового механизма, когда по заданным размерам звеньев и профилю кулачка определяется закон движения ведомого звена, и синтез кулачкового механизма, когда по заданному закону движения ведомого звена строится профиль кулачка. Анализ работы кулачкового механизма приходится производить довольно редко, однако рассмотрение методов анализа облегчает решение задач синтеза. При синтезе кулачковых механизмов, кроме построения профиля кулачка, обеспечивающего воспроизведение заданного движения, приходится определять еще и рациональные размеры, при которых создаются наиболее благоприятные условия работы проектируемого кулачкового механизма. Каждая из этих двух основных задач в дальнейшем будет рассмотрена отдельно в применении к наиболее распространенным типам механизмов. [c.167]

Основными этапами проектирования кулачкового механизма машины-автомата (после того как определен тип механизма) являются выбор закона движения ведомого звена (толкателя) определение основных размеров звеньев построение профиля кулачка или расчет полярных координат профиля расчет и конструирование деталей звеньев, входящих в высшую пару. [c.94]

Одним из основных вопросов проектирования автоматов является правильный выбор конструктивной схемы кулачкового механизма и его параметров и построение профиля кулачков. Важным параметром, влияющим на работу кулачкового механизма и всего автомата в целом, является угол давления. Угол давления кулачкового механизма образуется касательной к профилю кулачка в точке ка- [c.73]

Одним из основных вопросов проектирования автоматов является правильный выбор конструктивной схемы кулачкового механизма и ее параметров и построение профиля кулачков. [c.226]

Построение профиля кулачка. В основную задачу синтеза кулачкового механизма входит построение профиля кулачка согласно заданному закону движения рабочего звена. Построение профиля кулачка может быть выполнено графическим и аналитическим методами. Рассмотрим несколько примеров. [c.298]

Начальным положением для построения профиля принимаем положение кулачка, соответствующее началу движения выходного звена. Для этого отрезок ОЛх = Rq располагаем так же, как расположен начальный радиус при графическом определении основных размеров кулачкового механизма (см. рнс. III.5.11—III.5.14). Ог этого положения в направлении, противоположном вращению кулачка, откладываем полярные углы fij. Ра...Pi ча сторонах эти.х [c.135]

В ряде случаев используют графические методы построения профилей. В 28 (пункт 1) было показано, что теоретический профиль является траекторией конца штанги (центра ролика) в относительном движении последней по отношению к кулачку. В относительном движении штанга вращается вокруг кулачка и перемещается в направляющей, удаляясь и приближаясь к центру кулачка (рис. 128). На радиусах А, А2, АЗ и т. д., определяющих последовательные положения штанги в ее относительном движении, откладываем перемещения штанги, определяемые графиком s=/(q>). Перемещения откладываем от базовой окружности г . Плавная кривая, соединяющая точки /, 2, 3 и т. д., образует теоретический профиль. Из точек /, 2 и т. д. радиусом Гр описываем дуги окружностей огибающая этих дуг является практическим профилем. Участки профиля, соответствующие основным углам а, и а , описаны дугами окружностей из центра кулачка (верхний и нижний остановы штанги). Так как механизм аксиальный, то углы а равны углам ф. [c.173]

Построение профиля топливного кулачка с основными размерами йп и а легко осуществляется, так называемым, обратным построением профиля по заданной кривой скорости. [c.348]

Полученные расчетом значения и /Гд должны быть подкорректированы до ближайших, предусмотренных унифицированным типоразмерным рядом топливных насосов по ГОСТ 10578—74. Отношение колеблется в пределах 0,71—1,5. В комплекс расчетов основных параметров топливных насосов входит определение величины средней скорости плунжера на участке его геометрического полезного хода, необходимой для построения профиля топливного кулачка. Эту скорость находят по заданной продолжительности впрыска Фг, выбираемой из условий наилучшей организации рабочего процесса двигателя применительно к данному его типу, способу смесеобразования, быстроходности и т. д. Вполне очевидно, что [c.103]

Если закон движения толкателя задан графически (рис. 15.13, а) и даны основные размеры механизма — г , и е, то профиль кулачка может быть построен графическим способом. Из центра 61 (рис. 15.13, б) вращения кулачка проводим окружности радиусами Го и е и произвольно выбираем на окружности радиуса Гд точку начала движения толкателя. Начальное положение оси толкателя определяется касательной, проведенной из точки Лц к окружности радиуса е, начальное положение теоретического профиля зафиксируем радиусом ОхЛо. Для построения точки Л профиля от радиуса ОхЛ отложим угол поворота кулачка фи- в направлении, противоположном его вращению, и получим точку В,-. На продолжении радиуса ОхВ, отложим перемещение 52м соответствующее ф1,, и получим точку Л, контакта острия толкателя с профилем кулачка. Последовательно соединяя точки Л,, полученные при изменении фк до фх = 2я, получим теоретический профиль кулачка. Действительный профиль кулачка для механизма толкателя с роликом получим как огибающую окружностей радиусом Гр с центрами, расположенными на теоретическом профиле. [c.180]

На рис. 149 в определенном масштабе построена диаграмма перемещений толкателя. Руководствуясь этой диаграммой, делаем разметку хода толкателя. На схеме механизма, изображенной на рис. 150 (такого же типа, как на рис. 143), считаем известным положение Ад — конца острия толкателя в момент начала подъема и О — положение центра кулачка. Для построения центрового (теоретического) профиля кулачка из точки О, как из центра, наименьшим радиусом-вектором (pmin= OAq) центрового профиля кулачка описываем основную окружность. Делим эту окружность, начиная от точки Ад, в направлении, обратном вращению кулачка, на дуги, соответствующие указанному закону движения толкателя Ф1 = 90° фг = 45° фз = 90° и -94 = 135°. Радиальными линиями делим угол ф1 на двенадцать равных углов в соответствии с разметкой хода Smax нз диаграмме. На траектории точки Ло откладываем [c.135]

Профиль кулачка состоит из основной окружности диа>.штра О,, = = 2 o (фиг. 26), двух рабочих боковых кривых, вершины и переходных кривых — участков подъема и спуска. Рабочая часть кулачка, сопряженная с роликом диаметра Вр = 2Рр, выполняется соответственно заданной зависимости г/ = / (ф) (фиг. 26). Для каждого угла ср поворота кулачка наносится радиус-вектор точки эквидистанты / ( = -г + Rp) + У1, и профиль кулачка определяется как огибающая окружностей, построенных радиусом Нр в точках эквидистанты (при плоском [c.538]

Определение основных размеров кулачкового механизма по заданному закону движения и углу давления. Для определения наименьшего радиуса теоретического профиля кулачка Rq и смещения е (при заданной величине угла давления воспользуемся графическим решением уравнения (13. 6). Для этого выполняются графические построения, приведенные на фиг. 13. 7. Полагаем, что со = onst и направлена против часовой стрелки. В масштабе Ks вычерчиваются кривые перемещений, соответствующие двум фазам движения толкателя и ф . При этом по вертикальной оси откладываются перемещения 5, а по горизонтальной — время t (или пропорциональные ему углы поворота кулачка и ф ) в масштабе Kt- В данном случае ф > ф . [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...