Ч-IV-H). Интегральный баланс

Наиболее важное свойство МКО состоит в том, что уравнение (5.76) выражает в интегральной форме закон сохранения соответствующей экстенсивной величины для контрольного объема Vp, т.е. отвечает уравнению (5.72). Тем самым для любой группы контрольных объемов (КО) и, следовательно, для всей пространственной области гарантируется реализация свойства сохранения. Это проявляется при любом числе КО, а не только в предельном случае — при очень большом их числе. Таким образом, даже решение на грубой сетке удовлетворяет точным интегральным балансам. Это свойство МКО особенно важно при построении решения дифференциальных уравнений переноса с нелинейными, существенно переменными (разрывными) коэффициентами и источниковыми членами, описывающих, например, распространение теплоты [c.152]

Достоинство метода контрольного объема определяется не каким-либо его определенным свойством, а тем, что он является наилучшим в некотором среднем смысле [201- Его преимущество заключается в том, что он основан на макроскопических физических законах, а не на использовании математического аппарата непрерывных функций. В методе контрольного объема заложено точное интегральное сохранение таких величин, как масса, импульс и энергия на любой группе контрольных объемов и, следовательно, на всей расчетной области. Это свойство проявляется при любом числе узловых точек, а не только в предельном случае очень большого их числа. Поэтому даже решение на грубой сетке удовлетворяет точным интегральным балансам. [c.94]

В интегральном балансе каждая половина обода 2 имеет по Два груза 3 и прикреплена посредине к перекладине 1, сидящей на оси [c.52]

В какой-то степени промежуточное положение между первой и второй постановками задачи занимает постановка задачи с использованием метода интегрального баланса. В этом случае удается свести рассматриваемую задачу к первому типу — с температурой постоянной в объеме и граничными условиями, записанными в виде интегрального баланса [26]. [c.102]

Разностный аналог интегрального баланса полной энергии в схеме (3.1) — (3.4) получается суммированием по сетке уравнений (3.7) или аналогичных уравнений, где кинетическая энергия массового интервала вычисляется как полусумма 0,25 (у + + у (+1))Л. Для последнего случая имеем [c.131]

Для семейства консервативных схем (3.21) — (3.24) интегральный баланс полной энергии получается суммированием по сетке уравнений (3.24) [c.131]

Приближенное решение системы уравнений (3.1.48) — (3.1.48а) методом интегрального баланса [7, 24] дает выражение [c.180]

Приближенное решение системы уравнений (3.1.74) и (3.1.75) методом интегрального баланса дает выражение [c.193]

При записи уравнений баланса следует выбрать систему, к которой применяют соответствующие принципы сохранения. Система может иметь конечные размеры, и в этом случае получают интегральные уравнения баланса. Однако особенно удобная форма этих уравнений получается в том случае, когда в качестве такой системы выбирают малый объем, окружающий рассматриваемую точку. Уравнения баланса тогда записывают в дифференциальной форме. [c.12]

От дифференциального уравнения (7.63) перейдем к интегральному уравнению баланса тепла для стержня на отрезке х i с [c.251]

Второе интегральное уравнение получается при непосредственном интегрировании исходного уравнения баланса теплопередачи (Д) [c.122]

В опытах тепловой баланс сводился тремя способами по уравнению расхода теплоты на прогрев, физико-химические и фазовые превращения (интегральные величины), по сумме локальных теплопритоков и по результатам анализа температурных полей заготовки в процессе выпечки. Во всех опытах совпадение результатов было удовлетворительным, поступление теплоты по показаниям датчиков было, как правило, несколько завышенным, по-видимому, из-за того, что они располагались в центральной, наиболее обогреваемой части каждой поверхности заготовки, но поскольку расхождение не превысило 11 %, дополнительных измерений эпюров тепловых потоков не проводилось. [c.153]

Интегральное уравнение энергии для теплового пограничного слоя. Составим тепловой баланс для некоторого объема, выделенного в пределах пограничного слоя двумя сечениями 1—2 и 3 — 4, отстоящими одно от другого на расстоянии dx (рис. 2.32). Размер выделенного объема в направлении оси у равен к, причем й > 6 и в направлении оси г равен 1. [c.123]

Вторая зона лежит глубже первой. В ней основными процессами являются перенос тепла за счет теплопроводности и поглощение тепла за счет теплоемкости. Профиль температуры имеет вид экспоненты (см. гл. 3). После расчета по уравнению (6-18) температуры поверхности Ту, нетрудно определить и скорость уноса массы материала. Интегральное уравнение для скорости уноса описывает баланс подводимой и поглощаемой энергии и имеет вид [c.151]

Заметим, что интегральные соотношения (4-52) и (4-53) могут быть получены и другим путем, а именно с помош,ью закона количества движения и уравнения баланса энергии, примененных к тому элементу слоя, который образован двумя смежными поперечными сечениями. [c.113]

Для нахождения зависимости ( ) воспользуемся интегральным методом, или методом интеграла теплового баланса [12]. В этом методе искомое распределение температуры удовлетворяет дифференциальному уравнению нестационарной теплопроводности [c.117]

Местная толщина пленки б и местная интенсивность конденсации /гр могут быть определены из интегральных уравнений баланса теплоты и массы, записанных ниже в безразмерном виде [c.117]

Интегральное уравнение баланса теплоты (4-5-7) можно записать в виде [c.118]

Перейдем к составлению дифференциального уравнения баланса энергии на основании интегральной формулы (11.61). Для простоты записи ограничимся стационарным процессом, хотя нет затруднений для введения в уравнение локальных производных. Воспользуемся выражением для индивидуальной производной от кинетической энергии, имея в виду, что для стационарного процесса — (e[c.60]

Система экономических оценок ТЭС включает в себя также замыкающие экономические оценки (замыкающие затраты на производство электроэнергии), под которыми понимаются экономические оценки ТЭС, замыкающие баланс производства электроэнергии в той или иной зоне интегрального графика. При этом в качестве замыкающих выступают такие ТЭС, которые входят в оптимальный план вводов с наибольшими экономическими оценками по зонам графика и возможности сооружения которых не исчерпаны полностью. Значительная часть изменений исходных условий, влияющих на оптимальную структуру ТЭС, отражается па масштабах сооружения именно замыкающих ТЭС, и экономия или перерасход затрат по всей совокупности ТЭС в связи с этими изменениями зависит как от величины и характера самих изменений, так и от величины замыкающих экономических оценок. [c.215]

Этот вопрос был рассмотрен Г. Л. Поляком и С. Н. Шориным. Уравнения баланса энергии и теплопередачи, написанные в интегральной форме для любого текущего сечения потока среды в топке, имеют вид [c.413]

Очевидно, в таком случае уравнение (1.5) следует писать в интегральной форме и совмещать с уравнением теплового баланса системы. Интегральная форма уравнения (1.5) имеет вид [c.431]

Ур-ние (1) выражает баланс энергии в бесконечно малом объёме среды скорость изменения яркости / вдоль луча определяется рассеянием в данное направление я со всех др. направлений я (интегральный член) и ослаблением из-за рассеяния и поглощения (член — а/). Коэф. экстинкции а выражается в виде суммы, а = Хо + аз, энергетич. коэффициента поглощения среды а и коэффициента рассеяния 3, связанного с сечением рассеяния соотношением [c.565]

Вне области источников выполняется ур-ние интегрального энергетич. баланса [c.565]

Предполагаем также, что расплав мгновенно сносится и в теплоотдаче не участвует. Для определения температуры в оставшейся части пластины и закона движения волны плавления имеем интегральное условие (проинтегрированное уравнение теплопроводности) и условие баланса тепла на волне плавления [c.611]

Сложность раздельного исследования перечисленных факторов очевидна, поэтому экспериментально удается, как правило, получить лишь интегральные характеристики ступеней. Расшифровка составляющих потерь и составление их баланса ведутся с помощью теоретических расчетных методов и некоторых косвенных экспериментальных исследований. К таким исследованиям, проведенным в МЭИ, следует отнести определение моментных характеристик ступеней, полученных на перегретом, насыщенном и влажном паре (при начальной дисперсности жидкой фазы (iM 60-10-e м) в широком диапазоне изменения отношения и/Со (от О до 0,7). [c.96]

Замечание. При введении в схему псевдовязкости порядок уравнений повышается,— в уравнении движения фактически присутствует вторая производная по пространству от скорости. Это вынуждает ставить дополнительные граничные условия. Обычно в крайних фиктивных интервалах сетки Л-1 и к- , псевдовязкость полагают равной нулю. В противном случае искусственная вязкость может нарушать интегральный баланс энергии системы. [c.132]

Оставшийся пока свободным параметр 0з выберем из следующих соображений. Запишем интегральный баланс эпергии плазмы (4.30) применительно к рассматриваемой здесь задаче об электрическом разряде в геометрии г-нинча [c.344]

Шестаков В. М. Применение метода интегрального баланса для радиального планового поток а,//Науч. труды ТашГУ (материалы по гидрогеологии). 1979. № 579. [c.361]

Брандт и Джонсон [70] измерили среднее вертикальное и радиальное напряжения на стенке трубы при прямоточном и противо-точном движении частиц псевдоожиженного слоя (со скоростью 1—30 см мин) относительно жидкости (вода) с помощью тензодатчиков и датчиков давления, расположенных на стенке трубы. Опыты проводились с частицами размерами 2—0,15 мм. Коэффициент трения зависит от скорости твердых частиц и их размера. Значительное внутреннее трение обнаружено в слое из стеклянны.х частиц, но не в слое из частиц смолы. Для противотока получено достаточно хорогаее соответствие с интегральным уравнением баланса сил в поперечном сечении слоя, а для прямотока это уравнение справедливо то.лько для частиц смолы диаметром 0,84—0,42 мм. Объемное содержание воды в слое не указано. На фиг. 9.23 приведены типичные результаты сравнения расчетов по уравнению (9.147) с экспериментальными данными для противо-точного движения. В этом случае уравнение (9.147) имеет вид [c.430]

Наряду с уравнением импульсов существуют и другие интегральные соотношения для пограничного слоя. Так, акад. Л. С. Лейбеизоном получено интегральное соотношение, выражающее баланс механической энергии в пограничном слое проф. [c.341]

Наряду с уравнением импульсов существуют и другие интегральные соотношения пограничного слоя. Так, акад. Л. С. Лейбен-зоном получено интегральное соотношение, выражающее баланс механической энергии в пограничном слое ироф. В. В. Голубевым дано обобщенное интегральное соотношение, из которого уравнения импульсов и энергии получаются как частные случаи. Дополнительные интегральные соотношения оказываются необходимыми для построения уточненных методов расчета пограничного слоя. [c.374]

Для построения консервативной схемы можно использовать интегроинтерполяционный метод [25] (или метод элементарных балансов), существо которого состоит в том, что разностная схема строится на основе интегральных законов сохранения. В результате получается разностный аналог закона сохранения для ячейки сетки. В качестве примера рассмотрим построение консервативной схемы для стационарного уравнения теплопроводности (или диффузии) [c.251]

Аналогичным образам сведем к обыкновенным дифференциальным уравнениям другие уравнения динамики теплообменника гепло-вого баланса стенки и уравнение энергии газов. Уравнение сплошности рабочей среды будем использовать в интегральной форме [c.92]

Тепловой режим нлаиеты характеризуется ср. эффективной, или равновесной, темп-рой Тд. Она определяется из условия баланса энергии, поступающей от Солнца и излучаемой планетой в окружающее пространство. Для этих целей используется указанное в табл. 1 наряду с Тд значение интегрального сферич. альбедо (альбедо Бонда) А. На расстоянии а (в астр, единицах) планеты от Солнца [c.621]

Закон Бугера — Ламберта (см. Бугера — Ламберта — Бера закон) получен для квазимонохроматич. взяученвя. Прв использовании его для расчётов интегральных потоков обнаруживается кажущийся дневной ход коэф. прозрачности. С увеличением воздушной массы т (т. е. с уменьшением высоты Солнца над горизонтом) в проходящем потоке увеличивается доля ДВ-ра-диации, для к-рой атмосфера более прозрачна, что приводит к кажущемуся увеличению П. з. а. (эффект Форбса). Для исключения влияния этого эффекта коэф. интегральной прозрачности р, полученные при разл. высотах Солнца, приводятся по специальным номограммам к коэф. интегральной прозрачности при определённой воздушной массе т . Обычно принимается т, = 2 (т. е. высота Солнца равна 30 ). Коэф. р, регулярно определяются на метеостанциях и широко используются в актинометрии, при изучении атм. процессов, при расчётах радиац. потоков, радиац. баланса( земной поверхности и т. д. [c.135]

Интетралыгое уравнение энергии. можно получить из уравнения (1-54) путем интегрирования его по толщине слоя или из условия баланса энергии для элементарного объема потока жидкости в по-гранично.м слое. Для идеального газа можно получить из уравнения (1-54) различные формы интегрального уравнения энергии в зависимости от того, какая из величин —р, р или Т исключается из уравнения (1-54) с по.мощыо уравнения (1-15). Если уравнение (1-54) с граничными условиями [c.32]

Аналитическому определению влИянйя йДува йа teil лообмен в двумерном турбулентном пограничном слое без градиента давления посвящен ряд работ [Л. 135, 163, 292, 293J. Исходными предпосылками являются теория длины перемешивания Ji. Прандтля в сочетании с течением Куэтта, пренебрежимо малые изменения зависимых переменных в уравнениях пограничного слоя по координате X, по сравнению с их изменениями по координате у. Для установления зависимости коэффициентов трения, теплоотдачи и восстановления температуры от расхода вдуваемого газа, чисел Mi, Pr и Re, а также используются интегральные уравнения количества движения и энергии. К ним присоединяются уравнения баланса массы и энергии пористой поверхности. [c.380]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...