Касательные напряжения на стенке

И Тд, — касательное напряжение на стенке, отнесенное к падению давления [c.88]

Полный баланс сил дает для касательного напряжения на стенке Tw выражение [c.183]

Легко показать, что это течение контролируемо. В этом случае избыточное давление снова линейно зависит от z и не зависит от г и 0. Пусть / — падение избыточного давления на единицу длины трубы. Величину / можно легко измерить, поскольку х не зависит от z, а касательное напряжение на стенке получается из уравнения полного баланса сил [c.184]

В литературе часто встречается несколько иная точка зрения, основанная на концепции утолщения пограничного слоя в жидкостях с пониженным сопротивлением. В этом подходе внимание сосредоточивается на структуре пристенной турбулентности, а не на скорости диссипации во всем ноле течения. Для обоснования такого подхода очевидна важность экспериментов по снижению лобового сопротивления в шероховатых трубах, однако опубликованные до сих пор результаты до некоторой степени противоречивы. Корреляции, основанные на этом подходе, часто появляются в литературе и представляются обычно в терминах критического касательного напряжения на стенке Ткр, ниже которого снижение сопротивления не наблюдается. Если для коэффициента трения при отсутствии эффекта снижения сопротивления использовать [c.284]

При ст = , Т. е. при т) 1п=г1 1, зависимость (6-57) будет отражать весьма частный и практически мало интересный (для теплопереноса) случай, когда наличие частиц в потоке не будет порождать дополнительные касательные напряжения на стенке и, следовательно, не будет изменять толщину пограничного слоя, гидравлическое сопротивление и профиль скорости несущей среды. Лишь тогда (6-57) совпадает с (6-40). В общем случае очевидно, что условие ст = об даст завышение Nun/Nu по сравнению с (6-57). [c.208]

Перейдем к более подробному анализу уравнения (5. 2. 4). С этой целью определим касательное напряжение на стенке т,. следующим образом [63] [c.188]

Здесь первый член уравнения представляет собой равнодействующую давлений на площади живых сечений, ограничивающих рассматриваемый отсек жидкости, а второй член — равнодействующую сил трения на боковую поверхность отсека, направленную в сторону, обратную движению и равную произведению касательного напряжения на стенке трубы То на боковую поверхность отсека уф. [c.71]

Касательное напряжение на стенке Хо определяется суммой сопротивлений рИд бугорков шероховатости на единице площади. Тогда имеем [c.88]

Импульсами касательных напряжений на стенку пренебрегаем по малости. [c.262]

Гд - касательное напряжение на стенке масштаб касательного напряжения [c.3]

Во всех этих приведенных выше и других соотношениях для турбулентной вязкости в качестве масштаба скорости используется динамическая скорость о./или Яе./, пропорциональная величине касательного напряжения на стенке. [c.35]

Уравнение (3.1) позволяет описать локальные и интегральные параметры потока, если известны кинематический коэффициент молекулярной и турбулентной вязкостей, плотность среды, касательное напряжение на стенке трубы. Особенности вариантов в математической модели пристенного турбулентного движения отражаются соотношениями для турбулентной вязкости. [c.58]

Принимая Х (у) = 1,0 и суммируя последние соотношения, опять получим уравнение (3.18). Из этого преобразования следует, что сокращение на Х (у) не нарушает турбулентной части уравнения (3.12). Однако при этом член уравнения, учитывающий вязкое движение, претерпевает некоторое изменение. В основном уравнении касательное напряжение, зависящее от этого члена, является функцией координат, а здесь касательное напряжение от координат не зависит. Так как турбулентное движение имеет место при больших числах Рейнольдса, то значительное влияние вязкого движения проявляется около вязкого подслоя. Кроме этого по современным представлениям /135, 261/ в вязком подслое имеет место ламинарное движение Куэтта (из-за малой толщины слоя), где касательное напряжение не зависит от координат и равняется касательному напряжению на стенке трубы. Таким образом, упрощенное уравнение (3.18) турбулентного движения не противоречит физике такого движения. [c.66]

Основной прикладной задачей расчета пограничного слоя является нахождение закона распределения скоростей в слое и касательных напряжений на твердой поверхности. Знание скоростей необходимо для решения вопросов теплопередачи, определения точки отрыва и решения прикладных (например, конструкторских) задач. Касательными напряжениями на стенке определяется сила трения, развивающаяся на ней. При отыскании за- [c.332]

Если найден закон распределения скоростей, то касательное напряжение на стенке определяют по формуле [c.333]

Обозначив касательное напряжение на стенке через Tq, определим С — Тд. Из условия симметрии напряжение г на оси патока (при I/ = А/2) равно нулю а значит, [c.365]

Коэффициент Я, называемый коэффициентом гидравлического трения, имеет, очевидно, тот же смысл, что и С/. Важно выяснить, от каких параметров и как именно зависят эти коэффициенты, что облегчает отыскание способов их вычисления. Для этого учтем, что при любом режиме движения жидкости в трубе касательное напряжение на стенке То может быть выражено известной формулой Ньютона, ибо, даже при турбулентном течении, вблизи стенки скорости малы и там образуется вязкий подслой, в котором течение преимущественно ламинарное, хотя и наблюдаются пульсации. [c.157]

Основной прикладной задачей расчета пограничного слоя является отыскание закона распределения скоростей в слое и касательных напряжений на твердой поверхности. Знание скоростей необходимо для решения вопросов теплопередачи, определения точки отрыва и решения прикладных (например, конструкторских) задач. Касательными напряжениями на стенке определяется величина силы трения, развивающаяся на ней. При отыскании закона распределения скоростей и касательных напряжений нельзя обойтись без определения толщины пограничного слоя б. [c.365]

Кроме того, используя (8-91), вычислим касательное напряжение на стенке [c.376]

Обозначив касательное напряжение на стенке через То, определяем, что С = То. Из условия симметрии напряжение х на оси потока (при у = Ы2) равно нулю, а значит, [c.400]

Исследования показывают, что при отсосе турбулентного пограничного слоя с проницаемой пластины имеется предельное решение, которому соответствует число Яе —> о° [19]. Согласно этому решению (рУ)ад = = —с эс/2, где — местный коэффициент трения, а касательное напряжение на стенке Тд = [c.450]

При значениях Ке, , > 1600 ламинарно-волновой режим течения пленки сменяется турбулентным. При этом так же, как и в обычных турбулентных потоках (например, в каналах), слой жидкости, непосредственно прилегающий к стенке, сохраняет черты ламинарного течения, а за пределами этого слоя пленки действует механизм турбулентного перемешивания. Это позволяет исключить из рассмотрения влияние волновых процессов, вязкости и поверхностного натяжения жидкости на касательные напряжения и связь между толщиной пленки и плотностью орошения. Анализ и результаты экспериментального изучения закономерностей течения тонких пленок показывают, что для свободно стекающей пленки можно записать равенство осредненных или локальных значений веса пленки и касательных напряжений на стенке в виде [c.173]

G"w" + G w = G[xw" + ( -x)w ]-плотности р — истинная плотность смеси р р, определяемая формулой (7.9) касательное напряжение на стенке будем обозначать как Тогда одномерное уравнение импульса двухфазного потока принимает вид [c.320]

Касательное напряжение на стенке [c.328]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Это могло бы быть в принципе подвергнуто экспериментальной проверке. В этом отношении интересно отметить, что значения критического касательного напряжения на стенке Ткр, приводимые в литературе, имеют, как правило, величину порядка 50 дин/см . Если интерпретировать Ткр как г/Л, то это будет соответствовать скорости волны около 7 см/с (см. уравнение (7-2.27)). Косвенное свидетельство о таком именно значении волновой скорости (см. разд. 7-4) дает некоторое количественное подтверждение сдвиго-волновой интерпретации эффекта снижения сопротивления. [c.286]

Из уравнения (2.4) следует, что оно описывает распределение потерянных скоростей (П -и), т.е. в общем случае ламинарное движение характеризуется потерянными из-за вязкости параметрами. Из этой формулы следует, что для описания поля потерянной скорости достаточно знать величину касательного напряжения на стенке и задаваться значениями координат, а для определения касательного напряжения необходимо знать величину потерянной скорости на любой координате у . (кромеу = 1). При этом выражение в скобках выступает как коэффициент пропорциональности между потерянной скоростью и касательным напряжением. [c.37]

Сначала рассмотрим двухслойную модель, т.е. уравнения (3.7) и (3.9), причем для уравнения (3.9) граничные условия примем при у = Л (у = 1). Распределение скоростей в вязком подслое описывается уравнением (2.21). Однако, поскольку толщина вязкого подслоя существенно меньше радиуса потока, то, согласно современным представлениям /135, 144, 222, 261/, в пределах вязкого подслоя распределение скоростей линеаризуется, т.е. касательное напряжение считается постоянным и равным касательному напряжению на стенке трубы. Это условие при приближенных расчетах, которые присущи полуэмпирическим теориям пристенной турбулентности, особого влияния на конечные резулыаты не оказывает, тем более что и в основном турбулентном потоке касательное напряжение нередко принимается постоянным. В действительности, как следует из уравнения равновесия сил, действующих на выделенный объем потока, касательное напряжение является величиной переменной и подчиняется линейному закону. Ф. Г. Галимзянов /33 - 56/ использовал линейный закон распределения скоростей в пределах вязкого подслоя. [c.64]

В теории пристенной турбулентности принимают, что распределение местной скорости определяется величиной касательного напряжения на стенке т , плотностьюр, кинематической вязкостью V и расстоянием от стенки у. Эта функциональная зависимость выражается в безразмерной форме [c.77]

Исследование спектральных характеристик касательного напряжения на стенке, например относительной днсперспи пульсаций трения, [c.174]

Смотреть страницы где упоминается термин Касательные напряжения на стенке : [c.187] [c.428] [c.155] [c.182] [c.188] [c.28] [c.57] [c.60] [c.67] [c.74] [c.142] [c.355] [c.387] [c.389] [c.30] [c.172] [c.172] [c.134] [c.304] [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...