Свободная круглая пластина

Нагружение свободной круглой пластины в центре [c.16]

Свободная круглая пластина [c.216]

Для свободной круглой пластины с п узловыми диаметрами н узловыми окружностями а имеет следующие значения ) [c.433]

Граничные условия на криволинейных кромках круглой пластины формулируются аналогично тому, как это рассмотрено в 6.6 для прямоугольной пластины. В частности, для свободной кромки при г = i будем иметь два условия [c.194]

Задача. Определить толщину А круглой пластины радиусом Л = 1 м, равномерно нагруженной давлением до = Ю кПа. Пластина изготовлена из стали ( = 2.10 кПа, р = 0,3). Толщину пластины необходимо определить из условия прочности ([о] = 10 кПа) и жесткости ([штах] = 10 м) для двух Случаев а) пластина свободно оперта по контуру б) пластина жестко защемлена по контуру. [c.188]

Предельную сосредоточенную нагрузку, действующую в центре круглой пластины, свободно [c.313]

Изгиб круглой пластины, нагруженной равномерно распределенной на одном основании нормальной нагрузкой, при свободной от моментов боковой поверхности. Сопоставление приведенных выше решений показывает, что сочетание (9.168) и (9.174) позволяет при соответствующем подборе коэффициентов получить на одном лз оснований пластины равномерно распределенную нормальную нагрузку, а на другом отсутствие таковой. Эта внешняя нагрузка уравновешивается распределенной по боковой поверхности пластины касательной поверхностной нагрузкой. [c.696]

Методом Галер кина могут быть решены (и решены) многие другие задачи устойчивости прямоугольных и круглых пластин. Но при всех достоинствах этот метод нельзя считать универсальным методом решения задач устойчивости пластин. Основной недостаток метода Галеркина связан с необходимостью удовлетворения всех граничных условий при выборе базисных функций. Геометрические граничные условия можно выполнить сравнительно легко, но даже для пластин простой формы трудно выбрать базисные функции, удобные для математической обработки и удовлетворяющих всем силовым граничным условиям. Например, в задачах устойчивости прямоугольных пластин с одним свободным краем чрезвычайно трудно подобрать удобную систему базисных функций, удовлетворяющих граничным условиям на свободном краю. Это замечание относится и к пластинам с упруго закрепленным краем или пластинам с отверстиями. Во всех такого рода задачах приближенное решение удобнее получать энергетическим методом. [c.177]

Рассмотрим круглую свободно опертую пластину (рис. 86), попеременно нагружаемую равномерным давлением (0 р р ) и краевыми моментами (O M jSM ). Используя резуль- [c.174]

ПРИСПОСОБЛЯЕМОСТЬ КРУГЛОЙ СВОБОДНО ОПЕРТОЙ ПЛАСТИНЫ ПРИ ТЕПЛОСМЕНАХ [c.177]

Изгиб круглой свободно опертой пластины > нагруженной по кругу радиуса г. [c.315]

Частота свободных колебаний круглой пластины постоянной толщины, защемленной на внутреннем радиусе и свободной на внешнем радиусе [c.251]

Рис. 1 15. Характеристические числа свободных колебаний круглой пластины

Предел прочности на изгиб определялся по стандартной методике трехточечного изгиба балочек в соответствии с ГОСТ 24409-80, принятым для испытаний электротехнической керамики. Прочность при изгибе определялась также по оригинальной методике, которая предполагает испытание на изгиб дисковых образцов. Преимущества дисковых образцов заключаются в удобстве их изготовления и отсутствии дополнительных концентраторов напряжений. Схема испытания дисков под действием центральной изгибающей силы, передаваемой через сферу (шарик), теоретически обоснована в [18]. В качестве расчетной модели использовалась свободно опертая круглая пластина, нагруженная центральной изгибающей силой. Сопоставление результатов аналитического, численного (с использованием метода конечных элементов) расчетов и экспериментальных данных позволили сделать вывод о правомочности замены балочек дисками (при И / с1 < 0,3) при испытаниях на изгиб керамических материалов [18]. [c.297]

Рассмотрим пример расчета сплошной круглой пластины, свободно опертой по контуру и нагруженной равномерным давлением (рис. 2.15, а). Относительно поперечной силы Qr эта задача статически определима в таких случаях Qr обычно удобнее находить не из уравнения равновесия (2,45), а просто рассматривая условие равновесия центральной части пластины. Из условия равновесия в проекции на ось z [c.58]

Заделанная по внешнему контуру круглая пластина с четырьмя симметрично расположенными отверстиями находится под действием постоянного температурного поля, которое по толщине пластинки изменяется по линейному закону (рис.2.10). Перепад температуры по толщине пластины Д/ = 100"С. Упругие характеристики пластины Е = 2 о (МПа), v = 0,3, коэффициент температурного расширения а, =0,125 10 град . Толщина пластины h = 0.01 (м). Внутренние отверстия свободны от закреплений. [c.49]

Рассмотрим задачу о потере устойчивости равномерно сжатой круглой пластины, изображенной на рис. 8.8. Пластина свободно оперта при г = а. Огра- [c.251]

В круглой пластине температура распределена по закону 6 (г). Поверхность диска предполагается свободной от усилий. Выведите с помощью принципа минимума дополнительной энергии уравнении для и Oq [c.252]

Рассмотрим свободные поперечные колебания круглой пластины, нагруженной системой начальных напряжений [c.254]

Приведем результаты решения геометрически и физически нелинейной задачи для трехслойной свободно опертой по наружному краю круглой пластины с отверстием, нагруженной давлением (рис. 30). Расчеты выполнены при = 3 и задании трех вариантов функции зазоров аф, = 0,1Л (1 — г) [c.118]

Пусть к поверхности г= + 6 свободно опертой круглой пластины радиуса с покрытием толщины й внезапно подводится тепловой поток <7. Поверхности пластины г = — б, г = предполагаются теплоизолированными. [c.298]

Круглая пластина толщиной Л], свободно опертая по пери,метру и загруженная в центре. О — жесткость пластины на [c.324]

Верхнее и нижнее основания тела вращения (круглой пластины), деформирование которого мы рассматриваем, свободны от напряжения, поэтому на поверхностях 2 = [/г + (г)] должны удовлетворяться условия [c.651]

В качестве второго примера рассмотрим свободно опертую круглую пластину (О г Ь) толщины 2Н, находящуюся под действием нормальной распределенной нагрузки -Р(г). Рассмотрим вспомогательную систему нагрузок [c.240]

Пусть к поверхности свободно опертой круглой пластины [c.258]

Пусть к поверхности г = б свободно опертой круглой пластины радиусом Я (рис. 29) в начальный момент времени подводится тепловой поток q, который далее остается постоянным. Поверхности [c.208]

Таким способом были решены задачи о релаксации напряжений в круглой пластине при чистом изгибе, о цилиндрическом изгибе прямоугольной плиты, о ползучести свободно опертой круглой пластины под действием равномерного давления. [c.143]

Обозначим срединную плоскость пластины, расположенной в комплексной плоскости г х + 1у через 5о, а контур круга и границу выреза соответственно через -уо и (рис. 1). Центры окружности Уо, радиус которой примем равным единице, и п-угольника совпадают. Боковую поверхность круглой пластины считаем свободной от внешних сил. Оси координат направим, как указано на рис. 1. [c.176]

В общем случае поверхность изделия можем представить в виде сферы радиуса Я (рис. 85). Полагая, что диаметр Ьд захвата мал по сравнению с радиусом Я, можно представить упрощенно модель захвата как круглую пластину со свободно опертыми краями. Будем считать, что начальный радиус сферы захвата меньше радиуса Я- Для плотного прилегания захвата к поверхности изделия необходимо, чтобы после наложения захвата на захватываемую поверхность, срединная поверхность сечения описывалась выражением [c.207]

Для свободно опертой по контуру круглой пластины граничные условия имеют вид [c.185]

Таблица 9.4. Коэффициенты Для свободно колеблющейся круглой пластины при а = 0,33

Таблица 9.6. Значения г/го для свободно колеблющейся круглой пластины

Рис. П4.30. Круглая свободно опертая пластина, нагруженная равномерно распределенным давлением (опоры не препятствуют радиальным перемещениям)

Рис. 49. Круглая пластина со свободно опертым краем

На круглую пластину радиусом 1 м действуют сжимающие радиалшые нагрузки, равномерно распределенные по контуру, которые представляют собой случайную величину с нормальным законом распределения. Края пластины свободно оперты по контуру. Надо так подобрать толщину пластины й,то)бы ее надежность по устойчивости Язад = 0,9958. Кроме того, известно, что т = 2 10 Н/м а = = 2 10 Н/м 11 = 0,3 с вероятностью Hg = 0,9986 Е>2 - 10 Па. Учет случайного разброса толщины пластины следует проводить с доверительной вероятностью Ял = 0,9986, т.е. Язад/Я -Я = 0,9986. Для Я = 0,9986 7 = 3. По (1.23) [c.12]

На круглую пластину радиусом г = 1 м действует сжимаюшдя радиальная нагрузка q, равномерно распределенная по контуру. Величина q случайна и подчиняется гамма-распределению с параметрами а = 19 0 = 10 Н/м. Края пластины свободно оперты. Кроме этого, задано Е = 2 10" Па = 0,3. [c.44]

Отмечаем, что максимальный изгибающшй момент в свободно опертой пластинке больше изгибающих моментов ка в центре, так и в заделке защемленной пластины. Следовательно, защемление круглой пластины по сравнению со свободным опиранием приводит к значительному снижению максимальных прогибов и максимальных изгибающих моментов. [c.174]

Ставски и Лоуви [153 ] осуществили теоретическое и экспериментальное исследования осесимметричных форм свободных колебаний круглых пластин, состоящих из произвольного набора изотропных слоев. [c.188]

Для поворотно-симметричных систем с ограниченным порядком симметрии рассмотренные выще представления соответствовали описанию перемещений в дискретных сходственных точках с олределением их окружного расположения дискретными значениями угла фА. Для осесимметричных систем сходственные точки располагаются непрерывно на окружностях с центрами на оси симметрии системы, соответствуя непрерывному изменению центрального угла ф. Например, общее решение дифференциального уравнения для свободных изгибных колебаний круглой пластины при двукратной собственной частоте Рт,п в представлении (2.10) имеет вид [c.29]

Рассмотрим квазистатическую задачу термоупругости для свободной от внешней нагрузки осесимметрически деформированной круглой пластины радиально переменной толш,ины 26 (г). Заменяя в уравнении совместности деформаций [c.323]

JOMABIKA - печатающий узел ПРИНТЕРА ПЭВМ, использующей для фор-Мфования СИМВОЛОВ круглую пластину с радиальными лепестками, на свободных к<жщк которых находятся рельефы СИМВОЛОВ Обеспечивает при небольшой скорости ПРИНТЕРА высокое качество петати. [c.240]

Получено точное решение в замкнутом виде задачи о колебаниях тонкой круглой пластины. Дан анализ влияния параметров упругости креплений на частотные характеристики пластинки при свободных и вынужденных колебаниях. Ил. 6, список лит. 1 назв. [c.332]

G. Martin el< > [2.140] (1964) сравнивал расчеты низшей собственной частоты по классической и уточненной теориям с экспериментальными данными и получил хорошее соответствие. Он рассмотрел собственные колебания круглой пластины со свободным краем. Результаты сравнения приведены на фиг. 2.8. По оси ординат отложена безразмерная круговая частота (i) = 2nfRil К Е/р, по оси абсцисс отложена вели- [c.168]

В большинстве работ по оптимизации конструкций тип и обшая форма конструкции считаются наперед заданными оптимизации подвергаются лишь некоторые детали. Так, например, если необходимо спроектировать перекрытие некоторого круглого отверстия, то задачу можно свести к оптимальному проектированию свободно опертой трехслойной пластинки с заданной толщиной заполнителя проектировщику остается определить характер изменения суммарной толщины покрывающих пластин в радиальном направлении. Наиболее важным исключением из этого положения служит теория ферм Ми-челла [1], но даже в этом случае тип конструкции (не очень реальный) задается наперед. [c.72]

В предыдущих гл. 7 и 8 были рассмотрены способы теоретического анализа процессов теплоотдачи на основе теории пограничного слоя на примере продольно и поперечно-омываемой пластины и вынужденного движения жидкости в гладкой круглой трубе. При этом физические константы К, ji,, р, с), от которых зависит способность жидкости переносить теплоту, принимались постоянными. Кроме того, не учитывалось влияние свободной конвекции, которая может либо усиливать теплоотдачу при вынужденном движении жидкости, либо ослаблять ее. Однако теоретическое определение теплоотдачи при наружном омывании тел более слоя ной формы или при вынужденном движении в трубах некруглого сечения с шероховатыми стенками (практически внутренние стенки труб всегда имеют шероховатую поверхность) с учетом переменности физических констант жидкости и свободной конвекции пока невозможно. Следует отметить, что значительная часть сведений о процессах переноса теплоты, которыми мы располагаем, была получена экспериментально. Поэтому инежерные расчеты теплоотдачи в основном построены на экспериментальных сведениях. [c.185]

Так, например, если круглая жесткая пластина свободно опирается на /кесткий контур, то граничные условия при т = К будут иметь вид [c.144]

Задача. Для круглой сплошной стальной пластины, свободно опертой по контуру, определить допускаемую внешнюю нагрузку [до] из условия, чтобы максимальный прогиб в центре пластины не превышал допустимой величины [1Вшах] = 0,002 м. Размеры пластины заданы Д = 1 м, А = 0,02 м. Для стали следует принять Е = = 2-10 кПа и р = 0,3. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...