Термическая при сварке стали легированной конструкционной

Конструкционные стали при содержании углерода свыше 0,36% склонны к образованию закалочных трещин при сварке, требуют подогрева и последующей термической обработки. Применение присадочного металла с низким содержанием углерода позволяет избежать закалки шва прочность шва можно обеспечить легированием металла навариваемого шва марганцем, кремнием и другими элементами. [c.491]

Конструкционные стали при содержании углерода свыше 0,35% склонны к образованию закалочных трещин при сварке, требуют подогрева и последующей термической обработки. Применение присадочного металла с низким содержанием углерода позволяет избежать закалки шва прочность шва можно обеспечить легированием металла навариваемого шва марганцем, кремнием и другими элементами в необходимых количествах. Фосфор при содержании более 0,04% повышает хрупкость сварного шва. Сера отрицательно влияет на свариваемость стали, вызывая красноломкость металла вследствие образования легкоплавкой эвтектики, которая располагается между зернами. С увеличением содержания серы (более 0,04%) наблюдается образование трещин особенно при газовой сварке. [c.337]

Для сварных соединений конструкционных легированных сталей характерно понижение пластичности, а также прочности шва и околошовной зоны, если основной металл был выбран в состоянии упрочняющей термической обработки. Весьма неблагоприятным следствием сварки может быть переход металла в зопе соединения в хрупкое состояние. Эксплуатация таких соединений связана с опасностью мгновенного разрушения при динамическом нагружении или нри понижении темнературы. При сварке высоколегированных коррозионно-стойких сталей возможна потеря коррозионной стойкости металла в зоне сварки. При сварке [c.371]

При близко поставленных точках происходит щун-тирование тока, при большом расстоянии между точками снижается прочность соединения. Точечная сварка может быть выполнена на так называемом мягком и жестком режимах. Первый характеризуется большим временем протекания тока и меньшей его плотностью у=80—160 А/мм =0,5—3 с удельное давление Р= = 1,5—4 кгс/мм . При мягком режиме обеспечиваются более плавный нагрев металла с большой зоной термического влияния и сравнительно медленное охлаждение. На этом режиме целесообразно сваривать углеродистые и легированные конструкционные стали, склонные к закалке. Жесткий режим характеризуется весьма малым временем протекания тока и большой его плотностью у=120—360 А/мм /=0,001—0,01 с удельное давление Р=0,5—15 кгс/мм . При жестком режиме обеспечивается кратковременный интенсивный нагрев с малой зоной термического влияния. На этом режиме целесообразно сваривать металлы небольшой толщины, металлы с высокой электро- и теплопроводностью, нержавеющие и жаропрочные сплавы. [c.647]

Известно, что автомобильные детали, подлежащие наплавке, изготовляются из конструкционных углеродистых и легированных сталей и, как правило, термически обработаны на высокую твердость, работают преимущественно на износ при значительных нагрузках, во многих случаях знакопеременных. При восстановлении деталей сваркой и наплавкой детали подвергаются большим тепловым воздействиям. При этом важно обеспечить деталям требуемые жесткость, прочность и износостойкость. В этом отношении большую роль играют глубина проплавления основного металла, величина зоны термического влияния, структура наплавленного слоя и качество его поверхности и др. Все эти свойства и эксплуатационная долговечность восстановленных деталей определяются режимами наплавки и возникающими при этом тепловыми воздействиями на деталь, применяемыми материалами (электродная проволока, флюсы, электроды) и др. Рассмотрим кратко основные из этих вопросов, являющихся общими и одинаково важными при всех способах восстановления деталей сваркой и наплавкой. При сварке и наплавке деталей горение дуги сопровождается выделением большого количества теплоты. Деталь подвергается быстрому местному нагреву. Количество теплоты в калориях, введенное в единицу времени в металл детали (эффективная тепловая мощность дуги), может быть определено по уравнению [c.215]

Строительные конструкционные стали должны быть прочными, обладать хорошей пластичностью в горячем и холодном состоянии, хорошей свариваемостью, должны быть дешевыми и не содержать дорогих и дефицитных легирующих элементов. Строительные конструкционные стали — все низколегированные стали перлитного класса. Они прочнее нелегированных углеродистых сталей, поэтому конструкции одинаковой грузоподъемности, изготовленные из легированных строительных сталей, весят меньше, чем изготовленные из углеродистых сталей. Стали для конструкций и сооружений, подверженных динамическим нагрузкам, должны обладать достаточно высокой ударной вязкостью в рабочих условиях. Строительные стали применяют в состоянии поставки (без дополнительной термической обработки). Часто строительные конструкции изготавливают из гнутых профилей и листов. Поэтому строительные стали должны быть достаточно пластичными. Стальные конструкции изготовляют преимущественно сварными. При их изготовлении широко применяют автоматическую и полуавтоматическую сварку. Чтобы обеспечить хорошую свариваемость без предварительного и сопутствующего подогревов, в строительные стали вводят не более 0,15% углерода при невысоком суммарном содержании легирующих элементов (до 2—3%). Сварные швы строительных сталей не требуют последующей термической обработки. [c.165]

Углерод повышает прочность, снижает пластичность и вязкость легированной стали он также повышает чувствительность к перегреву и закаливаемости стали и поэтому отрицательно сказывается на ее свариваемости. Увеличение содержания углерода в стали при обычных условиях сварки способствует образованию трещин в околошовной зоне и шве. В современных низколегированных сталях углерод содержится в пределах 0,18—0,25%. В некоторых случаях в сталях, к свариваемости которых предъявляются повышенные требования, содержание углерода не превышает 0,12—0,14%. Низколегированные и среднелегированные конструкционные стали повышенной прочности, содержащие до 0,45% углерода, сваривают с предварительным подогревом и последующей термической обработкой сварных соединений. [c.157]

Наплавкой восстанавливаются автомобильные детали, изготовленные, как указывалось, из конструкционных углеродистых и легированных сталей и термически обработанные. При наплавке и сварке этих деталей встречаются известные трудности, связанные с повышенным содержанием в металле деталей углерода и легирующих элементов. Вследствие влияния высокой температуры механические свойства деталей, термически обработанных на высокую поверхностную твердость, снижаются. Для восстановления первоначальных механических свойств необходимо давать химико-терми-ческую или термическую (в зависимости от деталей) обработку, что усложняет и удорожает ремонт. [c.221]

Трещины, причины образования их и методы борьбы с ними. При сварке сталей с повышенным содержанием углерода в низколегированных конструкционных сталях часто появляются трещины в шве и в зоне термического влияния. К основным причинам, вызывающим появление трещин, относятся а) образование вследствие больших скоростей охлаждения закалочных зон со структурой мартенсита, обладающих низкими пластическими свойствами и повышенной твёрдостью б) повышенное содержание серы в наплавленном металле при малом содержании марганца (Липецкий) [20] в) повышенное содержание в наплавленном металле кремния (Шеверницкий и Слуцкая) [40] г) различие коэфициента усадки малоуглеродистого наплавленного металла и высокоуглеродистого или легированного основного д) неравномерность остывания валика в соединениях внахлёстку и втавр, в которых корень валика охлаждается медленнее, чем концы катетов, прилегающих к гипотенузе е) усадочные напряжения, возникающие при сварке ж) дефекты сварного шва — наличие непроваров, шлаковых включений и пористости. [c.428]

В результате исследования свариваемости легированных конструкционных сталей разработаны методика изучения кинетики превращений в металлах при помощи производного термического анализа и расчетный метод определения оптимальных режимов сварки закаливающихся сталей (Б. М. Матьякубов). [c.24]

Последняя из перечисленных технологическая операция является широко применяемой и высокоэффективной мерой. На 80...90 % снижаются (релаксируются) остаточные сварочные напряжения путем проведения высокого отпуска при температуре 550...750 °С сварных соединений углеродистых и легированных конструкционных сталей. Одновременно обеспечивается повышение свойств сварных соединений и удаление (эвакуация) диффузионно-подвижного водорода из зон высокотемпературного нагрева при сварке. Для сварных соединений аустенитных сталей применяется термическая обработка по режиму аустенизации (закалка на аустенит) с температур 1050... 1100 °С или стабилизирующий отжиг при температуре 840...880 °С. [c.40]

Прочность сварных швов оказывается вполне удовлетворительной при сварке ряда конструкционных низколегированных сталей, например, 10Г2 и др. Однако при сварке легированных конструкционных сталей 20ХГСА, ЗОХГСА и других, термически обработанных, сварные швы часто уступают по пределу прочности основному металлу. Термическая обработка после сварки повышает предел прочности, но не доводит его до уровня прочности основного металла. [c.596]

Низколегированная низкоуглеродистая конструкционная сталь по реакции на термический цикл сварки мало отличается от обычной низкоуглеродистой стали. Различие в основном состоит в несколько большей склонности к образованию закалочных структур в металле шва и околошовной зоны при повышенных скоростях охлаждения. Дополнительное легирование стали марганцем, кремнием и другими элементами способствует образованию в сварных соединениях закалочных структур. Поэтому режим сварки большинства этих сталей ограничивается более узкими пределами погонной энергии, чем при сварке низкоуглеродистой стали. Обеспечение равнопрочности металла шва с основным металлом достигается главным образом за счет легирова- [c.106]

Сварка конструкционных среднеуглеродистых, легированных сталей. Свариваемость сталей ухудшается с увеличением содержания углерода. Содержание углерода больше 0,3% вызывает склонность сталей к закалке и образованию холодных трещин в свариваемом соединении и пор в металле шва. Во избежание образования пор и трещин при ручной сварке применяют электроды с фтористокальциевым покрытием (с малым содержанием водорода) типов Э-55 Э-85, а также предварительный подогрев и последующий высокотемпературный отпуск. Для изготовления сварных изделий из сталей типа 25ХГСА и ЗОХГСА с пределом прочности 110— 130 кгс/мм применяют термическую обработку (закалку и отпуск). Изделия больших габаритов можно изготавливать из предварительно термически обработанных элементов. Для сварки сталей 25ХГСА и ЗОХГСА используют все виды сварки. [c.672]

Ответственные сварные узлы из конструкционных сталей, начиная с определенной для каждого легирования толщины свариваемых элементов,.должны подвергаться термическоГ обработке — отпуску при всех видах сварки за исключением электрошлаковой, когда требуется нормализация. Введение термической обработки необходимо для снятия сварочных напряженшй и восстановления структуры и свойств отдельных зон в целях устранения опасности хрупких разрушений в процессе испытания изделия при комнатной температуре и в эксплуатации при повышенных температурах (гл. III). [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...