ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Локальные нагружения из "Механика слоистых вязкоупругопластичных элементов конструкций " На рис. 4.68 приведены прогибы несущих слоев стержня в сечении х = 0,5 (номер кривой совпадает с номером слоя) в зависимости от длины интервала нагрузки Ь. Максимум, естественно, наблюдается при нагрузке, распределенной по всему стержню. Разность этих прогибов дает величину обжатия заполнителя. [c.211] Распределение продольных напряжений сгх вдоль оси стержня на границах слоев показано на рис. 4.69 (6 = 1) 1 z — — —с — /i2, 2 — 2 = —с (второй слой), 3 — 2 = —с (заполнитель), 4 Z = с (заполнитель), 5 z = с (первый слой), 6 z = с + + /ii. Значения напряжения в несущих слоях уменьшено в 10 , в заполнителе —10 раз. Максимумы напряжений наблюдаются на внешних поверхностях стержня, которые растянуты у первого слоя и сжаты у второго. [c.211] При а = О отсюда следует формула (4.100). [c.212] На рис. 4.70 приведены прогибы несущих слоев стержня в сечении ж = 0,5 (номер кривой совпадает с номером слоя) в зависимости от координаты а левого края интервала нагрузки длины а — Ь) = 0,25. Максимум наблюдается при а = 0,37. [c.212] Распределение продольных напряжений в поперечном сечении стержня X = 0,5 показано на рис. 4.71. Их значения в несущих слоях уменьшено в 10 , в заполнителе —10 раз. Максимумы напряжений наблюдаются на внешних поверхностях стержня. Учет сжимаемости заполнителя приводит в нем к изменению знака напряжений. [c.212] Величина амплитуды синусоидальной нагрузки, равнодействующая которой эквивалентна прямоугольной нагрузке, действующей на ту же площадь поверхности стержня (см. рис. 4.14), в соответствии с (4.36) будет Qq = кдо/2. [c.214] Подобная картина наблюдается и для максимального прогиба (ж = 0,5) стержня при изменении длины интервала нагрузки 6 (рис. 4.78). Нумерация кривых такая же, как и на предыдущем рисунке. Максимум достигается при нагрузке, распределенной по всему стержню. Разность этих прогибов дает величину обжатия за- 4 полнителя. [c.215] При а = О отсюда следует решение (4.107). [c.216] На рис. 4.79 приведены прогибы несущих слоев стержня в сечении х = 0,5 в зависимости от координаты а левого края интервала нагрузки длины а — Ь = 0,25. Номер кривой совпадает с номером слоя цифры со штрихом — синусоидальнс1я нагрузка с амплитудой Qq, без штриха — равномерно распределенная (прямоугольная) нагрузка с интенсивностью 70- Максимумы наблюдаются при а — 0,37. При одинаковой равнодействующей Qq = = 7г 7о/2 прогибы от синусоидальной нагрузки больше по величине. [c.216] На рисунках 4.80, 4.81 показано изменение прогибов и продольных перемещений в несущих слоях Uk вдоль оси стержня при нагрузках, распределенных по всей поверхности первого слоя (6 = 1). Номер кривой совпадает с номером слоя цифра со штрихом выпуклая параболическая нагрузка с амплитудой дгд, без штриха равномерно распределенная (прямоугольнг1я) нагрузка интенсивности qq. При одинаковой равнодействующей максимальные прогибы несколько больше от параболической нагрузки. Максимальные продольные перемещения в первом слое от параболической нагрузки больше по модулю на 25 %, во втором слое они примерно одинаковы. [c.217] При a = 0 отсюда следует решение (4.111). [c.218] Если сравнить перемещения от статически эквивалентных синусоидальной и выпуклой параболической нагрузок, то они окажутся практически идентичными. Это говорит об их одинаковой опасности. [c.218] Величина амплитуды вогнутой параболической нагрузки, равнодействующая которой эквивалентна прямоугольной нагрузке до, действующей на ту же площадь поверхности стержня будет q q = Sqo. [c.219] Распределение продольных напряжений сгх вдоль оси стержня на границс1х слоев показано на рис. 4.85 (6 = = 1) 1 — Z — —с — h2, 2 — Z = —с (второй слой), 3 Z = —с (заполнитель), — z = = с (заполнитель), 5—z = с (первый слой), 6 — Z — с - - h. [c.219] При а — О отсюда следует решение (4.114). [c.220] На рис. 4.86 приведен прогиб первого слоя х = 0,5) в зависимости от координаты а левого края интервала нагрузки длины а — 6 = О, 25 1 параболическая нагрузка, 2 прямоугольная. Нагрузки одинаковы по равнодействующей. Максимумы наблюдаются при центральном расположении пятна нагрузки а = 0,37). [c.220] Таким образом, с точки зрения прочности среди статически эквивалентных нагрузок бо-0 50 а лее опасными являются те, большая часть которых сосредоточена вблизи средины пролета. [c.220] Вернуться к основной статье