Область вязко-хрупкого перехода

Область вязко-хрупкого перехода [c.116]

МПа. = 1005 МПа. В случае отсутствия эффекта контактного упрочнения непровар размером 1/В = 0.1, р = 0,1 мм является допустимым. Его размеры отвечают области вязких разрушений, расположенной справа от границы вязко-хрупкого перехода АВ. [c.115]

В первую очередь это относится к металлам и сплавам с ОЦК-решет-кой, показывающим [52, 74—76] в области низких температур, с одной стороны, очень резкое повышение прочностных свойств (рис. 2.8), с другой — значительное снижение пластичности вплоть до полностью хрупкого разрушения. Такое явление вязко-хрупкого перехода имеет исключительно важное значение для практических целей, поскольку ограничивает использование при низких температурах многих конструкционных материалов с ОЦК-решеткой. [c.44]

Для случаев испытания образцов типа Шарпи в области температур, соответствующих нижней части кривой вязко-хрупкого перехода K V = f(T n) предложено [57] следующее соотношение для оценки значений МПа [c.116]

В зависимости от направления изменения механической характеристики различают разупрочнение, упрочнение и охрупчивание металла. Под охрупчиванием стали с ОЦК решеткой понимают сдвиг температуры вязко-хрупкого перехода в область более высоких температур. [c.121]

Разрушение в области температур хрупко-пластичного перехода (Тх—Тх) происходит после некоторой, часто значительной, пластической деформации (рис. 5.13) и характеризуется тем, что оно начинается и развивается до некоторого предела по одному механизму, а завершается по другому — хрупко, сколом. Фрактографический анализ позволяет по речному узору скола выделить эти две стадии разрушения стадию вязкого докритического роста трещины и стадию [c.206]

Критический размер вязкой трещины и механизм ее роста зависят от структуры, температуры и скорости нагружения [380, 419, 420]. В соответствии с механизмами роста докритических трещин вся область температур хрупко-пластичного перехода может быть разделена на две дополнительные подобласти Г —7, и П (рис. 5.13). При температуре происходит смена механизмов роста, в образце формируется шейка. [c.207]

Влияние показателей пластичности относительного удлинения, относительного сужения и ударной вязкости — однотипно. С увеличением показателей пластичности износостойкость снижается (рис. 55). При переходе границы хрупко-вязкого разрушения хорошо прослеживается пороговый спад износостойкости. В области низких значений показателей пластичности при хрупком разрушении — износостойкость выше, чем в области вязкого разрушения. При небольшой энергии удара (5 Дж) влияние температуры отпуска практически однозначно с повышением температуры отпуска из- [c.108]

На поверхности излома в зоне переходных температур наблюдаются четко выраженные, локализованные зоны хрупкого и вязкого разрушений (рис. 27), и, следовательно, сериальная кривая волокнистой составляющей в изломе и порога хладноломкости Г о могут быть установлены вполне надежно. Комнатная температура для ванадия любой степени чистоты соответствует области вязкого разрушения, т. е. температура начала перехода в хрупкое состояние при ударном изгибе и для ванадия с содержанием О + N, равным 5000 анм, ниже+20 С. Тем не менее уменьшение чи- [c.33]

Переход из области вязкого в область хрупкого разрушения в образцах без надреза при изгибе и в образцах с надрезом при разрыве вследствие одновременности излома происходит скачкообразно, с разрывом непрерывности кривой а = У Т).Ъ пределах критического интервала температур 2— получаются или вязкие или хрупкие изломы при почти полном отсутствии промежуточных. Величина интервала температур 2 — 1 составляет 10-30" С. [c.39]

А. Ф. Иоффе (1924) впервые предложил весьма удобную схему, пояс-няющую переход вязкого разрушения в хрупкое с понижением темпера-туры. Согласно этой схеме напряжения ав и Ср з по-разному зависят от температуры Т первое возрастает с увеличением Г, а второе — убывает, так что точка пересечения этих кривых (температура хладноломкости) разделяет области вязкого и хрупкого разрушения. [c.396]

Воздействие интенсивных потоков нейтронов на материал корпуса и других конструкций реактора приводит к их структурным изменениям, что вызывает изменение их физико-механических свойств. Наиболее опасен переход облученного материала стального корпуса, несущего давление, из вязкого состояния в хрупкое, характеризующееся небольшой энергией разрушения. Состояние хладноломкости корпусных сталей наступает в области температур ниже критической температуры хладноломкости 7хл. Величина этой температуры возрастает при облучении. [c.69]

В действительности приведенная на рис. 19.8.1 схема реализуется не всегда, у некоторых материалов отсутствует участок вязкого разрушения, у других, наоборот, во всем диапазоне напряжений разрушение носит вязкий характер. Не всегда переход от вязкого разрушения к хрупкому происходит сразу в точке В диаграммы. В окрестности этой точки обычно бывает область смешанных разрушений, которой на диаграмме соответствует показанная штриховой линией кривая. [c.673]

ЛИЮ. в этой области наблюдается высокоскоростная холодная деформация. Область полной холодной деформации наблюдается также в диапазоне температур перехода от хрупкого разрушения к вязкому. Ниже указанных температур (см. рис. 239, а) наблюдается хрупкое разрушение, при этом пластичность минимальная. [c.455]

В частности, наблюдается сильное различие диаграмм Os—6 для металлов с разной кристаллической решеткой в области низких температур. Например (рис. 254), с повышением температуры предел текучести уменьшается, однако снижение у тантала, железа, вольфрама, молибдена выражено значительно сильнее, чем у никеля. Низкотемпературное плато у вольфрама и молибдена может быть связано с двойникованием. Считается, что сильная температурная зависимость напряжения течения у о. ц. к. металлов и переход из вязкого состояния в хрупкое в области низких температур обусловлены влиянием примесей внедрения (С, N) и вкладом в величину Ts, обусловленным силами Пайерлса — Набарро. Вклад от пересечения леса дислокаций для о. ц. к. металлов незначителен и оказывается более эффективным для г. ц. к. металлов (см. гл, IV). [c.473]

Для количественного сопоставления склонности материалов к хрупкому разрушению в зависимости от температурных условий эксплуатации широко используется способ серийных испытаний на ударную вязкость стандартных образцов с надрезом. По результатам этих испытаний обычно строят температурные зависимости ударной вязкости Ои и доли вязкой составляющей в изломе Fb- Для хладноломких металлов эти зависимости имеют резкий спад, по которому определяют критическую температуру хрупкости Гкр. При более пологих переходах в область хрупкого состояния используют условные приемы определения Гкр по допуску на снижение Дн или Fs- Полученная из испытаний критическая температура хрупкости Гкр(°К) сопоставляется с минимальной температурой металла в условиях эксплуатации Та. [c.20]

Износостойкость стали пропорциональна пределу прочности (рис. 51). На границе хрупко-вязкого перехода износостойкость максимальна, в области хрупкого разрушения с увеличением предела прочности износостойкость уменьшается. Следовательно, в вязкой области разрушения для повышения износостойкости стали необходимо создавать более высокий предел прочности. Здесь и далее на рисунках О —хрупкое разрушение А — вязкое разрушение. [c.107]

Влияние увеличения твердости в вязкой области разрушения достаточно определенно и положительно (рис. 53). На границе хрупко-вязкого перехода износостойкость. уменьшается с повышением твердости. Образ- [c.107]

Характер влияния сопротивления стали срезу на ее износостойкость более сложен (рис. 54). При повышении сопротивления стали срезу прослеживается зависимость в виде двух линейных участков почти симметричных по отношению к точке, характеризующей износостойкость на границе хрупко-вязкого перехода. Но общая тенденция влияния показателей прочности сохраняется — в хрупкой области разрушения с повышением сопротивления срезу износостойкость уменьшается, в вязкой — увеличивается. [c.108]

При повышении энергии удара до 11,4 Дж зависимость износостойкости от температуры отпуска имеет совершенно ин ой характер (рис. 57). Износостойкость стали в хрупкой области разрушения резко снижается с 45 до 28 г уменьшается износостойкость и в вязкой области разрушения. Однако на границе хрупко-вязкого перехода износостойкость стали уменьшается незначительно. [c.109]

С увеличением предела выносливости износостойкость увеличивается в областях хрупкого и вязкого разрушения (рис. 58). На границе хрупко-вязкого перехода наблюдается пороговое увеличение износостойкости. Эта зависимость дает основание считать, что предел выносливости наиболее полно характеризует природу ударно-усталостного изнашивания. [c.110]

При переходе в вязкую область при одних и тех же значениях Он, б и г] износостойкость заметно повышается. Так, при йн = 26 Дж/см в хрупкой области износостойкость стали 19 г , в вязкой е=23...24 г . [c.161]

Полимеры или пластмассы на их основе используются в твердом состоянии при температурах ниже (температуры стеклования). При температуре ниже /,р (температуры охрупчивания) полимер переходит в хрупкое состояние. Формообразование изделий из полимеров или пластмасс проводят в температурной области вязкотекучего состояния. Кристаллические полимеры с аморфной составляющей до температуры плавления (кристаллизаций) находятся в твердом состоянии, при кристаллическая составляющая полимера плавится и переходит в высокоэластичное состояние аналогично некристаллическим полимерам. Выше температуры (температуры начала вязкого течения) аморфные и кристаллические полимеры находятся в вязкотекучем (гелеобразном) состоянии. [c.148]

На материалы с ОЦК решеткой существенно влияет снижение температуры нагружения. Во-первых, при снижении температуры происходит повышение прочностных (Оц oj и снижение пластических (б, г )) характеристик сталей. Во-вторых, снижение температуры эксплуатации конструкций до температур, при которых достигается вязко-хрупкий переход в металле, может привести к катастрофическим последствиям. В области вязко-хрупкого перехода резко снижаются характеристики трещ,иностойкости и вязкости металла, уменьшается длина стабильной треш ины, при достижении которой происходит хрупкое разрушение элемента или всей конструкции. [c.243]

Эффект охрупчивания сталей в условиях электрохимической коррозии, вызванный ослаблением когезивной прочности границ зерен, свойствен конструкциям в широком диапазоне сред и условий эксплуатации (табл. 4.13) [116]. Из табл. 4,13 следует, что степень охрупчивания металла сварных швов, как правило, выше, чем основного металла, что указывает на существенный сдвиг температуры вязко-хрупкого перехода в область более высоких температур. [c.178]

Комплексные исследования стали 06Х13М2БФР при флюенсах до 10 см и температурах до 520 °С показали, что при максимальньк температурах ее механические свойства практически не отличаются от свойств в исходном состоянии. В области температуры облучения 275 °С отмечен максимальный прирост прочности при уменьшении пластичности до 3 % jsm флюенса 4-10 см ) и до 1 % при 20 °С. Испытания на растяжение, изгиб и ударную вязкость показали, что сталь способна упруго и пластически деформироваться при температурах 20-550 °С, а температура вязко-хрупкого перехода не превышает 130 ° С (что значительно ниже минимальных рабочих температур стали в РБН, составляющих 250 °С при перегрузке топлива). [c.317]

Точка пересечения и аотр делит схему Иоффе— Давиденкова на две температурные области левее этой точки располагается область хрупких разрушений материала (Оо , < о ), правее — область вязких разрушений (a p > От)- Температуру, при которой предел текучести становится равным разрушающему напряжению, называют температурой вязкохрупкого перехода или критической температурой хрупкости и обозначают [c.19]

Размер зерен влияет на хрупкое разрушение двояким образом [102, 104, с. 7]. С увеличением диаметра зерна (возрастает длина пути непрерывного скольжения, т. е. уменьшается сила трения при движении дислокаций, но вместе с тем возрастает вероятность зарождения трещины большого размера. При переходе трещины через границы зерен с малыми углами разориен-тировки ее фронт не испытывает существенных изменений, если не считать появления больших ступеней скола в границе. При большом изменении ориентации в приграничных областях появляется узкая область вязкого разрушения иногда наблюдают полностью вязкое разрушение зерна. Перед фронтом главной трещины возможно зарождение трещин новой ориентации, что приводит к образованию резко выраженных линий разрыва в местах соединения трещин. Эти наблюдения приводят к выводу, что разрушение с большей легкостью должно проходить в монокристаллах, чем в поликристаллах. С уменьшением размера зерна процесс развития трещин затрудняется. [c.178]

При воздействии на такие пластмассы теплотой среда молекул значительно изменяется, что обусловливает изменение свойств материала. Дело в том, что при низких температурах энергия молекул недостаточна для преодоления действия сил молекулярного притяжения и подвижность их как бы заморожена , т. е. пластмасса находится в твердо-хрупком состоянии. Вначале с повышением температуры колебания молекул усиливаются, однако изменения их расположения еще невозможны (твердо-вязкое состояние). Лишь при достижении определенной темпераг фы энергия молекул становится достаточной для преодоления сил межмолекулярного взаимодействия, и взаимное расположение молекул изменяется, т. е. материал переходит в высокоэластическое, а затем в пластическое состояние. У частично кристаллических полимеров для аморфной фазы эта температура называется температурой стеклования, а для коисталлической — плавления кристаллов. В основном полимер из твердого состояния в пластическое переходит постепенно, поэтому чаще всего говорят об области температур размягчения. Переход полимера в пластическое состояние сопровождается уменьшением вязкости расплава, т. е. расплав вначале обладает очень большой вязкостью (высокоэластическое состояние), затем при дальнейшем нагревании вязкость уменьшается (состояние пластичности). [c.6]

Материал в состоянии I разрушается хрупко по границам фаз с формированием фасеточного рельефа излома при треугольной и трапецеидальной форме цикла его нагружения в малоцикловой области неизменно. Материал в состоянии II проявляет чувствительность к условиям нагружения, и переход от его нагружения по треугольной форме цикла к нагружению (типичному для условий работы дисков двигателя в эксплуатации) с выдержкой под максимальной нагрузкой вызывает смену механизма его разрушения с вязкого внутризерен-ного на хрупкий межсубзеренный. Материал в состоянии III при обеих формах цикла нагружения неизменно разрушается вязко внутризеренно с формированием в изломе преимущественно бороздчатого рельефа. [c.373]

Из результатов фрактографического исследования диска IX ступени КВД двигателя F6-50 видно, что разрушение диска началось из-за исчерпания его долговечности по критериям МНЦУ, но развитие трещины под действием вибрационных нагрузок было локализовано в пределах зоны с размерами около 4,5 мм по оси диска и 2 мм по его радиусу. Далее развитие трещины определялось нагрузками, отвечающими области МЦУ. При этом разрушение материала в малоцикловой области вначале было смешанным вязким внутри-зеренным и хрупким межсубзеренным, а затем подавляющую роль стал играть хрупкий межсубзе-ренный механизм разрушения материала. Аналогичные особенности разрушения материала как в плане перехода ведущей роли в повреждении материала от высокочастотных вибрационных нагрузок к нагрузкам, отвечающим области МЦУ, так и в части реализуемых механизмов малоциклового разрушения материала наблюдались у дисков [c.531]

Стремление к самому высокому пределу прочности не оправдано только в том случае, если это значение предела прочности попадает в область хрупкого разрушения. С повышением предела текучести в вязкой и хрупкой областях разрушения износостойкость увеличивается (рис. 52). При переходе от вязкой зоны разрушения к хрупкой износостойкость растет ступенчато. При этом в первой и второй зонах сохраняется линейт пая зависимость. На границе областей одному значению предела текучести соответствует несколько значений износостойкости. В отличие от предела прочности предел текучести в хрупкой области разрушения положительно влияет на износостойкость чем выше предел текучести, тем больше износостойкость-при ударно-уста-лостном изнашивании. [c.107]

Механизм ударно-абразивного изнашивания существенно различен в вязкой и хрупкой областях разрушения. На рис. 77 приведены результаты исследований зависимости износостойкости стали Д7ХФНШ от ее твердости в каждой из этих областей разрушения. Разделение характера разрушения стали на хрупкое и вязкое производили по ориентации площадки излома относительно оси цилиндрического образца диаметром 10 мм с надрезом. Образцы разрушались при центральном изгибе. При нормальном расположении площадки излома к оси образца происходит отрыв — хрупкое разрушение, а при наклонном срезе — вязкое разрушение. Для стали Д7ХФНШ граница перехода хрупкого разрушения и вязкое соответствует максимальным значениям хрупкой и вязкой прочности, наблюдаемым при-определенных температурах отпуска. [c.159]

Действительно, влияние механических свойств на износостойкость стали перлитного класса в хрупкой и вязкой областях разрушения различно в вязкой области разрушения с увеличением предела прочности износостойкость стали Д7ХФНШ повышается, максимальная износостойкость проявляется на границе хрупко-вязкого перехода. [c.168]

Увеличение твердости является основным и весьма эффективным средством повышения износостойкости деталей машин и инструмента, работающих в условиях скольжения по абразиву. При ударно-абразивном изнашивании в хрупкой и вязкой областях разрушения стали ее износостойкость различна. Причем при переходе из одной области в другую наблюдается пороговое изменение износостойкости, т. е. непрерывность этой зависимости нарушается. Как правило, влияние механических свойств стали на ее износостойкость в хрупкой области совершенно иное, чем в вязкой. Максимальная износостойкость стали наблюдается на границе хрупковязкого разрушения. [c.178]

Пределы прочности и текучести стали абсолютно одинаково влияют на ее износостойкость. При ударноабразивном изнашивании между пределом выносливости стали и ее износостойкостью в хрупкой и вязкой областях разрушения нет однозначной зависимости. На границе вязкохрупкого перехода износостойкость стали при ударно-абразивном изнашивании максимальна. [c.182]

В образцах с надрезом при изгибе в силу последовательного излома переход из вязкой в хрупкую область получается плавным с промежуточными полухрупкими изломами. Характер перехода в критическом интервале зависит от сорта стали и её термической и механической обработки (фиг. 86). Хорошо обработанные легированные стали дают более плавные кривые, чем углеродистые, и критический интервал их температур 72 — Ь растягивается до 100° и больше. [c.39]

Условия распространения трещины определяются напряженно-деформированным состоянием в области перемещающейся вершины разрыва и динамическими значениями вязкости разрушения материала. В отличие от высокопрочных сталей, для трубного металла обычной и средней прочности характерно скачкообразное уменьшение сопротивления распространению разрушения при переходе от вязкого (по внешнему виду) разрушения к хрупкому. Это приводит к существенному увеличению скоростей распространения хрупких трещин по сравнению с вязкими разрывами. В результате скорость распространения хрупкого разрушения обычно превышает скорость волны декомпрессии, снижающей давление в газопроводе. Вследствие этого теоретически разрушение может распространяться неограни- [c.24]

Известно, что с уменьшением толщины металла в области вер шины движущейся трещины снижается степень стеснения пластических деформаций. Вследствие этого обеспечивается переход от хрупкого разрушения к вязкому При этом существенно повышается сопротивление материала распространению разрушения. Об этом, в частности, можно судить по результатам испытаний одной и той же стали, отличающейся своей толщиной. Общая толщина испытываемого пакета была постоянной. На рис. 3, а показано изменение переходных температур (отвечающих 80 %-ной вязкой составляющей) в зависимости от толщин пластин, которые изготавливались из листа толщиной 24 мм путем его сострагивания, на рис. 3, б — аналогичная зависимость, полученная по результатам испытания одной и той же стали в прокате толщиной 24, 16, 12, 8 и 4 мм. Разница между кри- [c.27]

При температурах ниже 400 механизм разрушения карбида титана имеет в основном хрупкий характер, а при болве высокой температуре наблюдается переход в хрупко-вязкую область. При уменьшении содержания связанного углерода в карбиде титана температура хрупко-44 [c.44]

Максимальный коэффивдент трения у образцов из карбида титана Ti o,6 при температуре 400 С. Примерно при этой же температуре у карбида титана этого состава наблюдается переход в хрупко-вязкое состояние. Проводя корреляцию между температурой перехода в хрупко-вязкую область де юрмации и коэффициентом трения для карбида титана различного состава можно по результатам исследования коэффициента трения определить температуру хрупко-вязкого перехода для карбида титана в области гомогенности [64]. [c.47]

Л II, IV, V - области хрупкого, квазихрупкого, вязкого и квазивязкого разрушения II/ -область квазихрупкого перехода точки - значения D, рассчитанные по соотношению (220) [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...