Условия на концах трубы

Из равенства нулю деформации сдвига следует равенство нулю касательного напряжения 5. Поскольку угол наклона волокон также равен нулю, из уравнения (133) вытекает постоянство растягивающего усилия вдоль каждого волокна, а из граничных условий на концах трубы следует, что 7 = 0 всюду внутри. Уравнение для Р, являющееся следствием (134), имеет вид [c.343]

Так как мы рассматриваем регулятор давления без демпфера стоящий в конце трубы, то краевые условия на конце трубы имеют ВИД [c.207]

Граничные условия на концах трубы сводятся к линейным однородным соотношениям между переменными р я v. Комплексное число г = piv для граничного сечения обычно называют граничным импедансом. Вещественная часть этого числа характеризует активное , а мнимая — реактивное ) сопротивления протеканию жидкости. [c.503]

Из (6,3.72) и граничных условий на концах трубы получим [c.353]

Можно воспользоваться принципом Сен-Венана (глава III, 92—94) для того, чтобы показать, что наше решение достаточно точно в центральной части длинной трубы. Связь, осуществляемая крышкой на конце, вызывает (благодаря симметрии) систему равномерно распределенных по окружности трубы радиальных сил. Система этих сил уравновешенная, т. е. она не имеет результирующей. И, следовательно, принцип Сен-Венана ( 92—94) утверждает, что влияние крышек будет заметным только в непосредственной близости концов. Тогда в предложенном ( 153) для прямого определения К эксперименте мы можем не обращать внимания на условия на концах трубы, если выберем для экспе- [c.195]

Для полного решения задачи необходимо учесть начальные и краевые условия. В задачах о возникновении автоколебаний, которыми мы будем интересоваться далее, начальные условия не играют существенной роли и поэтому дальше не рассматриваются. Краевые условия на концах трубы запишем для двух главных типичных случаев случая трубы, открытой с обоих концов, и случая трубы, открытой с одного конца п закрытой с другого волну энтропии, которая определяется третьим уравнением системы (12.11), рассматривать не будем (см. ниже). [c.476]

Далее следует учесть краевые условия на концах трубы. Карьер указывает, что если плоская волна, распространяющаяся по оси трубы и падающая изнутри трубы на открытое (выходное) отверстие, в некоторой точке х имеет амплитуду акустического давления [c.479]

Для решения дифференциального уравнения (6.7.9) относительно давления необходимо задать граничные условия на концах трубы = (О, L) тогда распределение р в каждый момент времени определяется из решения краевой задачи для уравнения (6.7.9), содержащего производные только по г. Можно выделить граничные условия двух родов граничное условие 1-го рода, когда на границе задано давление [c.83]

Мы уже рассмотрели ( 245) решение нашего основного уравнения, когда потенциал скорости в неограниченной массе жидкости является функцией только одной пространственной координаты. В отсутствии трения введение любого числа неподвижных цилиндрических поверхностей с образующими, параллельными данной координате, не вызвало бы никакого изменения действительно, даже при отсутствии этих поверхностей жидкость не имеет тенденции двигаться через них. Если одна из цилиндрических поверхностей замкнутая (по отношению к ее поперечному сечению), то мы имеем важную проблему аксиального движения воздуха внутри цилиндрической трубы это движение, если механические условия на концах трубы заданы, не зависит от того, что происходит вне трубы. [c.56]

Так как произведение rS постоянно, из формулы (133) следует, что Т постоянно вдоль каждого волокна. Из условия отсутствия напряжений на концах трубы вытекает, что в этих точках Т = kS, Р = —5/fe из постоянства произведения kS вдоль любого волокна имеем, что Т = kS везде. Мы не будем останавливаться на вычислении Р эта процедура вполне аналогична той, которая была проделана для случая чистого сдвига (разд. 1П, Е). [c.344]

В зависимости от конструктивных особенностей и размеров обслуживаемых машин, условий их работы и протяженности магистрали, ручная система смазки может быть собрана на конической резьбе или с применением тонкостенных труб, зажимных втулок и уплотнителей (в последнем случае на концах труб резьба не нарезается). [c.104]

Таким образом, на конце трубы (г=1) имеем возму-ш ение скачком массовой скорости в. Без наружного обогрева трубы и без члена система дифференциальных уравнений была решена в [3-1] с указанными начальными и граничными условиями. [c.186]

Удовлетворяя решения уравнений граничным условиям как на концах трубы, так и на теплоподводе, можно определить как области возбуждения автоколебаний, так [c.467]

Последнее условие выражает отсутствие течения в плоской трубе постоянного сечения, если перепад давления на концах трубы меньше критического значения А Экр, определенного из (42). [c.198]

Сваренные трубные узлы проверяют по размерам, испытывают на плотность водой или воздухом, очищают и обезжиривают, если обезжиривание предусмотрено техническими условиями. Свободные концы труб тщательно закрывают специальными резиновыми, пластмассовыми или деревянными заглушками и пробками. [c.146]

Размещение стальных труб на барже-площадке, имеющей прогиб палубы, производят поперек судна в один штабель. Толщина подкладки зависит от прогиба палубы. Размер их принимается из условия расположения концов труб первого ряда на подкладках, а средней части - на грузовой палубе судна. [c.487]

Р — (Коэффициент длины при продольном изгибе, принимаемый в зависимости от условий закрепления. на концах трубы. [c.67]

В правой части этого уравнения нет слагаемого, совпадающего с решением уравнения без правой части и удовлетворяющего граничным условиям (обращение давления в нуль на концах трубы). Поэтому и решение не имеет резонансного характера вековой член отсутствует. В самом деле, одним из частных решений уравнения является периодическая функция [c.431]

Для получения решения, удовлетворяющего начальному условию, т. е. обращающегося в нуль в момент i = О, достаточно добавить к этому частному решению неоднородного уравнения решение однородного уравнения, также обращающееся в нуль на концах трубы, которое принимало бы в начальный момент значение [c.431]

Подвижной фланец, удерживаемый на Т. наваренными на конце трубы кольцами, м.б. приближенно рассчитан из условия [c.26]

На концах труб, растачиваемых под стыковую сварку, допускается утонение стенки на 10% расчетной толщины при условии, что суммарная длина расточенного участка не будет превышать меньшее из значений 5s ( или 0,5В . [c.30]

Для правильного соединения труб с помощью фитингов необходимо понять специфику такого соединения. Выпускаемые промышленностью трубы имеют длину от 4 до 12 м. На концах труб может быть резьба. Если приложить к одной резьбе соответствующую ей муфту, то окажется, что длина резьбы на трубе меньше половины длины муфты. При соединении двух труб муфтой резьба этих труб утонет в муфте. Это обязательное условие для стыковки труб на резьбе. Если внимательно рассмотреть короткую резьбу трубы, то можно увидеть, что там, где резьба кончается и начинается гладкая наружная поверхность трубы, последние нитки резьбы имеют меньшую глубину, то есть там внутренний диаметр резьбы больше, чем на остальной резьбе. На этих нитках труба приняла форму усеченного конуса. Назначение этого конуса то же, что и у обычной деревянной заглушки конусной формы, — запереть отверстие (рис. 2-2-9а). Нитки или витки резьбы с меньшей глубиной называются сбегом. Муфта наворачивается на трубу до сбега, который заклинивает резьбу. Затем в муфту вворачивается вторая труба. Если ее резьба будет длиннее, чем оставшееся резьбовое пространство в муфте, то сбег трубы окажется вне муфты и заклинивания не [c.351]

На рис. 12.8 приведены опытные данные авторов работы [51], полученные при косинусоидальном законе тепловыделения на экспериментальном участке с коэффициентом неравномерности е = = <7маке/ мнн, равным 3 (часть опытов авторы [51] провели при s= = lil). Здесь ды1ш — минимальная плотность теплового потока на концах трубы. Из рисунка видно, что при одинаковых массовых скоростях ухудшение теплоотдачи в условиях равномерного и неравномерного тепловыделения наблюдается при одних и тех же значениях х%. Вместе с тем протяженность вертикального участка при косинусоидальном законе тепловыделения существенно меньше, чем при равномерном тепловыделении. Это является следствием того, что при косинусоидальном тепловыделении для области х<л % плотности тепловых потоков в момент наступления кризиса оказываются в несколько раз меньше, чем при (2)= onst. Аналогичные результаты получены и при других давлениях. [c.326]

Когда после сварки плоских краев сегмента труба освобождается от всех внешних нагрузок, деформация ее является такой же, как и в состоянии чистого натяжения, но напряжения распределены иначе. Поскольку a z — S3 — Р, условие отсутствия напряжений на концах трубы выполняется, если здесь имеет место равенство Р = S3. В таком случае из уравнения равновесия dPldz = Q следует, что P = Si 0,X) всюду внутри тела, если деформация в действительности остается той же самой. Полученное равенство кажется противоречащим требованию равенства нулю нормального давления на внешней и внутренней поверхностях трубы. Однако из уравнений равновесия [c.336]

Резец устанавливается в одном положении, настроенном на определенную длину трубы. В процессе обрезки свободный конец трубы во избежание разбивания шпинделя станка опирается на втулковидную сварную опору. По условиям сварки концы труб обрезаются под прямым углом. При контрольной приемке труб после обрезки допускается отклонение — О -f- 4 мм при длине трубы 5 м. [c.218]

Граничные условия для функций и U2 следующие. Для открытого конца трубы р = 0, тогда из (6.3.57) Mj - 2 — итги Mj = 2 бегущая волна от открытого конца отражается для движения в обратном направлении с тем же знаком. Для закрытого конца трубы V = о, Mj + 2 = о, = -1/2, бегущая волна отражается с обратным знаком. Если на конце трубы имеется активное сопротивление с коэффициентом М 2 то на этом конце 2 = 2М 2 3 (6.3.57) найдем [c.352]

Принцип создания ТМС (рис. 25.14, а) заключается в следующем. Трубы (7) соединяются муфтой (2) из сплава с ЭПФ, внутренний диаметр которой в аустенитном состоянии меньше наружного диаметра труб. Муфту вначале охлаждают ниже Ми и расширяют (дорнуют) так, чтобы она могла быть свободно надета на трубы. Затем муфта надевается на концы труб и нагревается до температуры выше к- При этом муфта, пытаясь восстановить свой первоначальный размер в условиях противодействия со стороны труб, генерирует значительные реактивные напряжения, которые обеспечивают прочное (а при необходимости и герметичное) соединение труб. Описанный способ применим для соединения деталей из любых материалов, например металла, стекла, пластмассы и др. [c.845]

Детали трубопроводов высокого давления и трубы поверхностей нагрева поставляются заводом-изготови-телем иа монтаж с обработанными под сварку кромками. Однако в условиях монтажа приходится довольно часто выполнять операции по обрезке труб и подготовке их концов под сварку, например, при вырезке дефект- ных гибов или участков труб, обрезке монтажных припусков на концах труб, вырезке сварных стыков для контроля. Стыки трубопроводов низкого и среднего давления подготавливаются под сварку главным образом на монтаже. [c.86]

Прокладка проводов, соединяющих посты подключения, БПУ и БТК, производится, как правило, в газовых трубах. На трассе трубопровода в местах ответвления к постам подключения должны устанавливаться ответвительные коробки. В зависимости от услови эксплуатации трубопровод постов подключения, так же как и трубопровод на кране, выполняется герметичным или негерметичным. Если трубопровод прокладывается по полу цеха негерметичным, крышки ответвительных или протяжных коробок должны быть герметичными, так как при неплотном прилегании крышек в коробкп могут попадать вода, используемая в технологических целях, охлаждающие эмульсии, масла и другие жидкости во время работы станков. Труба, подводимая к посту подключения, должна входить в него и закрепляться гайками с наружной и внутренней сторон илп присоединяться с помощью ниппеля. На конце трубы во всех случаях должна быть установлена втулка, а выходящие из трубы провода должны быть охвачены плотным хлопчатобумажным бандажом на глубину 15—25 мм внутрь трубы, который закрашивается битумным лаком. [c.85]

Нужно отметить, что теоретическое решение было получено при несколько исключительных условиях на концах. Применение этого решения к вопросу об устойчивости котельных дымогарных труб, которые укрепляются для сопротивления смятию особыми кольцами, расположенными иа некоторых интервалах по длине трубы, было дано Саутуэллом в цитированной работе, а также Куком в Brit. Asso Rep., стр. 345, 1923. [c.602]

Определить точность способа отражения для задания граничных условий на конце закрытой ударной трубы в одномерном течении. Рассмотреть уравнения как для вязкого, так и для невязкого газа в расчетных сетках первого и второго типов (см. Тайлер и Эллис [1970], а также Уоткинс [1970]). [c.536]

На каждой трубе диаметром более 35 мм (при толщине стенки более 3 м-м) на расстоянии не более 100 мм от одного из ее концов выбивают марку завода, клеймо ОТК и 1марку стали. Кроме того, трубы окрашивают с одного конца краской, цвет которой зависит от марки стали. Для отдельных заказчиков согласно техническим условиям на каждой трубе выбивают номер партии, номер трубы и номер плавки. [c.180]

Способ уплотнения экранов на концах трубы посредством приварки их совместно с заглушками к концам трубы применим тогда, когда тепловая труба предназначается для работы беа термических качек. При проведении экспериментов с осушением трубы выявился недостаток такого способа уплотнения — не обеспечивалась компенсация температурных расширений экрана и стенки трубы. В условиях осушения фитиля при быстрых разогре-вах и охлаждениях, когда различия температур стенки трубы и [c.83]

Кольцевой разветвленный участок представляет собой в. простейшем случае две параллельные трубы между узлами Л и б с одной или несколькими перемычками, соединяющими промежуточные сечения этих труб (рис. X—13). По перемычкам некоторое количество жидкости перетекает из одной трубы в другую. Направление по- а тока в перемычке опреде- — ляется величинами напоров в соединяемых перемычкой сечениях. Жидкость может подаваться в кольцевой разветвленный участок или отбираться из него через узлы Л и В смыкания участка е подводящей и отводящей трубами или через узлы К н В на концах перемычек. При аналитическом расчете трубопровода с кольцевыми участками применяют метод последовательных приближений. Например, если при заданных размерах труб кольцевого участка известны величины притока и отбора жидкости в узлах и требуется ( иределнть расходы в трубах, то в качестве первого приближения эти расходы задают удовлетворяющими условиям баланса расходов в узлах. Затем выбирают первое замкнутое кольцо разветвленного участка, н д.т.я всех входящих в него труб вычисляют потери напора. Расходы считаются заданными правильно, если алгебраическая сум.ма потерь напора в кольце равна нулю. В про-тпином случае следует повторять выкладки при измененных расходах в трубах [c.277]

Для тсплообмепнон аппаратуры характерны соединения труб с трубной решеткой. Сборку трубного пучка начинают со сборки каркаса, включающего трубпую решетку / и стяжки 2, на которых с помощью гаек закрепляют перегородки 3 (рис. 8.51). В собранный каркас последовательно заводят U-образпые трубки 4. Конструктивное оформление сварного соединения с трубной доской может быть различным (рис. 8.52, а—д). В большинстве случаев трубы пропускают через отверстия в трубных досках и приваривают круговыми швами с наружной стороны (рис. 8.52, а—в). Технологически это наиболее просто, однако при этом сварные швы оказываются в зоне максимальных рабочих напряжений, действующих в трубной доске. С целью облегчения условий выполнения сварного соединения и его работы в эксплуатации применяют приемы сварки по отбортовке-проточке (рис. 8.52, а) или с расплавлением специально проточенного в доске выступа (рис. 8.52, о), или же производят перед сваркой развальцовку концов труб (рис. 8.52, б). Варианты без пропуска труб через трубную доску (рис. 8.52, г, д) выводят сварные швы из зоны действия максимальных рабочих напряжений, но технология их выполнения сложнее [c.282]

Еще одно разрушение трубопровода Оренбург-Новопсков по кольцевому ремонтному сварному шву было отмечено в 1977 г. на 89-м км трассы. Материал труб и условия эксплуатации ничем не отличались от описанных в первом случае. Ремонтные работы выполнялись в связи с появлением утечки газа. При исследовании разрушения на большей части периметра шва обнаружены большие шлаковые и газовые включения и непровары. Ремонтный шов по всей длине был выполнен с прожогами, непроварами, шлаковыми и газовыми включениями. На расстоянии 80 мм от кольцевого монтажного шва на продольном заводском шве обнаружена поперечная трещина, которая возникла в зоне расточки конца трубы и имела характер типичный для труб 01220x11 мм (сталь 14Г2САФ) производства Челябинского трубного завода. В ходе удаления из трубопровода дефектного участка трубы произошло раскрытие зоны резки на 80-100 мм из-за снятия значительных растягивающих монтажных напряжений, вызванных просадкой трубопровода на участке с ломаным профилем . Исследования показали, что причинами аварии являлись низкое качество поперечного монтажного и ремонтного швов, последний из которых был наложен после появления утечки газа и имел непровары, прожоги, газовые и шлаковые включения наличие высоких монтажных напряжений, вызванных неравномерной просадкой трубопровода. [c.60]

В заключение этого параграфа сделаем еще следующее замечание. Граница устойчивости (нейтральная кривая), полученная для течения в неограниченно длинной трубе, имеет еще и другой смысл. Рассмотрим течение в трубе очень большой (по сравнению с ее шириной), но конечной длины. Пусть на каждом из ее концов поставлены определенные граничные условия — задан профиль скорости (например, можно представить себе концы трубы закрытыми пористыми стенками, создающими однородный профиль) везде, за исключением концевых отрезков трубы, профиль (невозмущенный) скорости мол<но считать пуа-зейлевским, не зависящим от х. Для определенной таким образом конечной системы мом но поставить задачу об устойчивости по отношению к бесконечно малым возмущениям (общий метод установления критерия такой устойчивости, которую называют глобальной, описан в IX, 65). Можно показать, что упомянутая выше нейтральная кривая для бесконечной трубы является в то же время границей глобальной устойчивости в конечной трубе, независимо от конкретных граничных условий на ее концах ). [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...