Нагрузки от линейных ускорений

Разрушающее воздействие могут оказать также нагрузки от линейных ускорений, возникающие в узлах вращающихся механизмов. Воздействие центробежного ускорения определяют [c.13]

Знак минус в формуле (1.2.44) показывает, что направление противоположно положительному направлению момента, приведенному на рис. 1.2.12. Таким образом, если канаты имеют пространственную запасовку, то при поперечных раскачиваниях груза на конструкцию крана действуют не только горизонтальная нагрузка FjK, но и крутящий момент Му, который следует учитывать при расчете динамических нагрузок на металлические конструкции кранов. Максимальную величину линейного ускорения точки подвеса груза следует проверять по условию отсутствия ослабления одного из подъемных канатов по выражению (получено из фор- [c.75]

В динамике твердого тела предполагается, что напряжения, возникающие при приложении силы в некоторой точке тела, мгновенно приводят в движение каждую его другую точку, так что можно считать, что сила вызывает линейное ускорение всего тела как целого и угловое ускорение его относительно центра тяжести. С другой стороны, в теории упругости тело рассматривается как находящееся в равновесий под действием приложенных сил, причем предполагается, что упругие деформации уже приняли их статические значения. Такая трактовка достаточно точна для задач, в которых время между моментом приложения нагрузку и установлением действительного равновесия мало по сравнению с промежутками времени, в течение которых производятся наблюдения. Однако когда мы исследуем действие сил, приложенных лишь на короткий промежуток времени или быстро изменяющихся, это явление надо рассматривать с точки зрения распространения волн напряжения. [c.7]

При работе в условиях линейных ускорений, действующих длительное время в направлении, перпендикулярном цапфе, нагрузку, действующую на опору, следует увеличить пропорционально перегрузке, возникающей от действия линейных ускорений. [c.28]

При проектировании быстроходных передач, работающих при переменных нагрузках, числа зубьев 2, и Z2 должны быть взаимно простыми числами, т. е. не иметь общих делителей. Если передача работает при постоянной нагрузке и умеренных линейных скоростях, то стремятся к тому, чтобы числа 2, и были бы кратны друг другу, или имели возможно большее число общих делителей, что способствует ускоренной приработке рабочих поверхностей зубьев. [c.393]

Определение угловых и линейных скоростей движения выходных и других звеньев механизмов необходимо для установления их соответствия технологическим процессам, для реализации которых предназначены машины. Скорости движения всех звеньев необходимы для вычисления кинетической энергии остальных звеньев и их совокупностей при решении задач динамики машин. По ускорениям движения звеньев и их направлениям определяют величину и направление действия сил инерции, а следовательно, и действующие в машинах реальные нагрузки, по которым детали проектируемых машин рассчитывают на прочность и долговечность. По этим нагрузкам можно определить и действительное напряженное состояние деталей машин. [c.56]

Нить под ДЕЙСТВИЕМ НЕПРЕРЫВНО РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКИ. Рассмотрим тяжелую нить А В, находящуюся в равновесии под действием СИЛ J A и -Fb, приложенных к ее концам, и сил тяжести. Сила тяжести (вес) действует на каждый элемент нити если для определенности предположим, что нить однородна и обладает плотностью (линейной), равной единице (гл. X, п. 6), то можно считать, что каждый материальный элемент нити находится под действием силы gds (бесконечно малой того же самого порядка, что и ds), где д, как обычно, означает ускорение (вектор) силы тяжести. [c.198]

Минимальная скорость накопления деформаций ползучести при > 200 циклов увеличивается при увеличении максимальных напряжений. Возможное ускорение ползучести в состоянии, близком к образованию макротрещин, не учтено. Для разгрузки принята линейная зависимость между напряжениями и деформациями. Исследования НДС и прочности проведены с целью изучения влияния на НДС различных факторов температуры, времени выдержки при максимальной нагрузке, давления, длины мембранной зоны. [c.127]

А Ускорение угловое (центробежное) или линейное В Изгиб выводов, отрыв выводов напряжения/нагрузки С Коррозия (воздействия соленых брызг) [c.109]

Этот критерий начала распространения трещины и является условием наступления полной нестабильности, потому что число дислокаций и, следовательно, размер пластической зоны постоянны для образца постоянной толщины. С увеличением а в уравнении (277) напряжение, потребное для дальнейшего роста трещины, падает, а приложенное напряжение, по крайней мере в мягкой (с контролем по нагрузке) системе, увеличивается, так как та же нагрузка приходится на меньшую площадь. Поэтому трещина развивается с ускорением. Такое распространение трещины было классифицировано как кумулятивное , так как в этот процесс каждая дислокация вносит свой вклад до тех пор, пока не происходит разрущение [5]. Кривая нагрузка — смещение (см. рис. 54, б) макроскопически линейна вплоть до точки разрушения. [c.112]

Формулы (6.97) и (6,98) по структуре и способу вывода весьма сходны с формулами (6.48) и (6.49) для расчетной нагрузки s ,,, имеющей заданную обеспеченность. Наиболее существенное различие состоит в том, что расчетная нагрузка отражает свойства процесса нагружения на заданном отрезке времени Т, а расчетное ускорение в формулах (6.97) и (6.98) —свойства реакции конструкции (в данном случае ее простейшей модели —линейной системы с одной степенью свободы) на процесс нагружения. Понятия обеспеченности и нормативного показателя риска выполняют здесь аналогичную роль. Обеспеченность равна вероятности превышения параметром нагрузки заданного значения s , а показатель Я — вероятности хотя бы одного нарушения неравенства (6.93) в течение срока службы Т. [c.256]

Весьма важные задачи ускоренных и форсированных испытаний надежности [9], [13], расчета надежности в условиях случайного чередования нагрузок и ряд других задач всецело примыкают к вопросу о характере процесса т] (t) как стохастического. В частности, если процесс т] (t) обладает свойством сильного перемешивания, а ( ) стационарный процесс, то при случайном чередовании нагрузок можно использовать для расчета надежности формулу линейного суммирования повреждений [32]. Отклонения от этой формулы возникнут, если при переходе от нагрузки к нагрузке существенное влияние оказывают возникающие вновь процессы приработки. [c.53]

На рис. 9.9 изображены графики изменения во времени кинематических параметров внутреннего несуш его слоя линейно вязкоупругой трехслойной оболочки в ее среднем сечении при импульсной нагрузке 1 —прогиб 2 — скорость 3 — ускорение w . Производные отслеживают поведение первообразных функций, что еще раз свидетельствует о правильности работы метода. [c.503]

При ускоренном врезании САУ отключена. Врезание круга в деталь сопровождается увеличением нагрузки на двигатель привода шлифовального круга, т. е. нарастанием линейного тока двигателя. Реле максимального тока, включенное в один из проводов питания двигателя, срабатывает при достижении током заданной величины, соответствующей мощности этапа установившегося процесса шлифования. При срабатывании реле тока замыкается цепь реле, включающего САУ силы Р - При разных требованиях к качеству обрабатываемых деталей необходимы различные значе-, ния тока срабатывания реле. Однако точная регулировка реле [c.538]

Вибрационные ускорения приводят к возникновению напряжения виброшумов ( Увш) на анодной нагрузке. С увеличением ускорения Увш растет приблизительно по линейному закону. Кроме того, зависит от направления вибрационного ускорения (ускорения, перпендикулярные оси лампы, увеличивают (Увш) и от частоты [c.231]

Инерционные нагрузки определяют при поступательном и вращательном движениях груза, машин и их элементов. Для их расчета требуется знать массу, т, момент инерции J, линейные / и угловые h- ускорения [c.12]

Если полученное значение фо не совпадает с фиксированным углом приложения нагрузки, то условие равновесия систе.мы вал—подшипник не соблюдается и необходимо продолжать систематический поиск фо" > до выполнения фо ") S Фо с достаточной точностью. С целью ускорения нахождения угла Фо удобно применить линейный интерполяционный процесс, при котором зна-дание Фо определим в интервале [c.8]

Правая часть выражения (п) для скорости совпадает по форме с правой частью выражения (1.66) для перемещений при действии нагрузки в виде ступенчатой функции. Это объясняется тем обстоятельством, что линейно возрастающая функция пропорциональна времени, а не является постоянной величиной, не зависящей от времени. Можно также отметить, что функция возмущающей силы, изменяющейся во времени по параболическому закону, обусловливает функцию скорости, совпадающую по форме с правой частью выражения (о) для перемещений, и функцию ускорения, совпадающую по форме с правой частью выражения (п) для скорости. [c.99]

Ускорение при линейных нагрузках, (М/с ) диапазон Частот, Гц Ускоре ние 8 (М/с ) Диапазон частот. Гц Ускорение, е (м/с ) 1 Акустические шумы о. о II [c.153]

Ускорение при линейных нагрузках, е (и/с ) [c.257]

Механические воздействия предста вляют собой статические, вибрационные и ударные нагрузки, линейные ускорения и акустический шум. Они вызывают разрушения вследствие растяжения, сжатия, изгиба, кручения, среза, вдавливания и усталости материала изделий. [c.8]

Бенедикт [Л.5-83] оценил порядок капиллярных сил (сил поверхностного натяжения), действующих на жидкость в сосуде линейных размеров L, через aL, а действующие на жидкость инерционные силы — через ngpL , где п —фактор нагрузки, g — ускорение силы тяжести. Тогда безразмерное отношение этих двух величин [c.381]

При линейном ускорении зависимость ускорения от времени в контрольной точке конструкции шкафа, стойки, блока, ПУ максимальные ускорения, перемещения и механические напряжения з астков конструкции шкафа, стойки, блока, ПУ максимальные ускорения и коэффициенты механической нагрузки ЭРИ. [c.84]

При моделировании подвеса груза на канатах в виде математического маятника длиной Н при отклонении грузовых канатов от положения равновесия на угол а (рис, 1.2.11) горизонтальная нагрузка на кран Fa — G tg а. При постепенном нарастании движущ щей (тормозной) силы tg а = (1 + kn)/g, тт а — линейное ускорение точки подвеса груза, Ан определяется согласно (1.2.14). При мгновенном приложении силы и достаточной длительности ее действия ( н 0,5т) tga = 2alg..... [c.70]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

В образцах СТ-1, СТ-2 (сталь 15Х1М1ФЛ) при температурах — 20, 40 и 560 °С получены низкие значения / i [27, 95]. При этом у большинства образцов диаграмма нагрузка—перемещение (Р — б) имела линейный характер до самого разрушения при всех рассмотренных температурах. Так, после 1,5-10 ч работы при 20 °С Ki = 67.2 МПа -f/м, а при 560 °С Ki — = 49,6 МПа f/м. Такие значения Ki при линейной диаграмме Р—6 — сигнал о возможности катастрофического разрушения конструкции из испытанной стали. В качестве порогового коэффициента интенсивности напряжений, при котором разрушение переходит в фазу ускоренного развития трещины, по результатам испытаний образцов из стали 15Х1М1ФЛ при длительной высокотемпературной нагрузке на базе г 10 ч получено [c.133]

Для промышленных роботов (ПР) при ускоренных испытаниях из.меняют скорости движения ручки v, полезную нагрузку - массу груза в схвате руки манипулятора т, число изменений режимов в единицу времени Лр, величины линейных и угловых перемещений /, ц), учитываются температура окружающей среды Гн, напряжение питающей электросети и внутренних источников питания Минимальный объем выборки составлял три ПР. Всего испытаниям подвергалось пять ПР Универсал 5.02 с электро.ме.ханическим приводом приводом и аналогопозиционной системой программного управления. [c.202]

Четвертая группа методов ускоренного определения предела выносливости основывается на результатах испытания образцов при программном изменении нагрузки. Наиболее широкую известность получили методы Про [1195], Эномото [1135] и Локати [1172] на основе метода Локати разработай ГОСТ 19533—74. Согласно методу Про [1195] между пределом выносливости и разрушаюншм напряжением при заданной скорости его увеличения а существует линейная зависимость а , = а — АаР, где Лип — эмпирические коэффициенты. Про принимал п = 0,5, однако эксперименты показали, что этот коэффициент изменяется в интервале 0,3...0,7. [c.129]

Смотреть страницы где упоминается термин Нагрузки от линейных ускорений : [c.108] [c.211] [c.173] [c.323] [c.306] [c.440] [c.521] [c.282] [c.88] [c.141] [c.51] [c.128] [c.252] [c.353] [c.242] [c.175] [c.200] [c.538] [c.362] [c.144] [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...