Жидкие металлы, теплоотдача при

Жидкие металлы, теплоотдача при вынужденном. течении 242 ---- конденсации 293 [c.478]

Жидкие металлы, теплоотдача при вынужденном течении 238 --- - конденсации 286 [c.422]

Источниками неконденсирующихся газов могут быть высокотемпературные элементы установок, выделяющие газы при нагревании, а также примеси в жидком металле. Например, при наличии примеси водорода в парах калия теплоотдача снижалась в четыре-пять раз по сравнению с чистым паром. В технически чистых жидких металлах допускаются небольшие примеси других металлов и веществ (примеси калия в натрии, натрия в литии и др.). Поэтому в реальных условиях теплоотдача при конденсации паров металлов всегда ниже теоретической, и для обеспечения достаточно интенсивной теплоотдачи необходима непрерывная и тщательная очистка их от примесей. [c.199]

Теплоотдача от жидких металлов. Расплавленные металлы характеризуются очень малыми значениями критерия Прандтля (10 2 и менее), т. е. у жидких металлов V. При этом молекулярная теплопроводность становится соизмеримой с конвективным переносом тепла. [c.77]

В процессе передачи тепла коэффициент от стенки к жидким металлам теплоотдачи почти вдвое снижается при возникновении контактного термического сопротивления. [c.16]

При турбулентном течении чистых жидких металлов в трубах коэффициент теплоотдачи может быть вычислен по следующей формуле [16] [c.101]

Теплоотдача при свободном движении жидких металлов может быть вычислена но формуле [4] [c.154]

Иногда в качестве рабочих жидкостей применяют расплавленные металлы, обладающие значительными достоинствами. Они имеют высокую температуру кипения, большие коэффициенты теплоотдачи и термически устойчивы. Жидкие металлы используют в тех случаях, когда при низких давлениях требуется передавать теплоту высоких потенциалов. Водяной пар для этих условий мало [c.436]

Опытное исследование теплоотдачи жидких металлов показало, что интенсивность теплообмена зависит от загрязненности металла окислами и от смачиваемости омываемой поверхности. Для чистых расплавленных металлов (без окислов) смачиваемость поверхности незначительно влияет на интенсивность теплоотдачи. При наличии окислов теплоотдача несмачиваемой поверхности протекает менее интенсивно, чем смачиваемой. Это обусловлено, по-видимому, тем, что окислы легче осаждаются на несмачиваемой поверхности и создают дополнительное тепловое сопротивление. [c.341]

Результаты опытного исследования теплоотдачи жидких металлов при турбулентном течении в трубах описываются следующими [c.341]

Теплоотдача при движении жидких металлов в трубах. При ламинарном режиме движения в круглых трубах, когда= nst, формулы для определения теплоотдачи были получены аналитически в следующем виде [c.325]

Идея интегрального метода теории пограничного слоя заключается в том, что с помощью приближенного описания распределения скорости или температуры по толщине пограничного слоя, используя некоторые простые интегральные соотношения, находят толщину соответствующего (динамического или теплового) пограничного слоя, а зная толщину слоя 5 согласно (2.233), нетрудно определить коэффициент теплоотдачи. Ниже приводятся выводы, справедливые для случаев Рг 1, т. е. для большинства технических жидкостей, а также для газов. При этом тепловой пограничный слой лежит внутри динамического пограничного слоя. Если же число Прандтля значительно меньше единицы, что имеет место у жидких металлов, то тепловой пограничный слой выходит далеко за пределы динамического пограничного слоя. Теплопроводность металлов оказывает решающее влияние на теплоотдачу и все зависимости, выведенные для случая 5 > 5т, перестают работать. [c.123]

Коэффициент теплоотдачи при пленочной конденсации ниже, чем при капельной, так как стекающая пленка конденсата имеет большое термическое сопротивление. Исключение составляет пленочная конденсация паров жидких металлов, для которых характерна высокая теплопроводность. [c.203]

Из формулы (9.7) видно, что коэффициенты теплоотдачи к газам, обладающим малой теплопроводностью, будут ниже, чем к капельным жидкостям, а тем более к жидким металлам. Ориентировочно значения а к газовым средам, например к воздуху, лежат в пределах от 10—20 Вт/(м2-К) при отсутствии вынужденного движения до 50— 100 Вт/(м -К) при скоростях течения порядка десятков метров в секунду. При омывании тел капельной жидкостью, особенно водой, теплопроводность которой много выше, чем воздуха, значения коэффициента теплоотдачи на 1—2 порядка больше, т. е. вполне достижимы значения а 1000 Вт/(м -К). Если же такие высокие значения а получены на основании расчетов для воздуха, то скорее всего в расчегах допущена ошибка. [c.82]

Рис. 11-2. Теплоотдача при течении жидкого металла в трубе. i

Мы рассмотрели теплоотдачу при течении жидких металлов в трубах. Для практики представляет интерес теплообмен и в других геометрических системах, в частности при поперечном омывании пучков труб. [c.246]

Теплоотдача при поперечном омывании шахматных и коридорных пучков жидкими металлами (ртуть, натрий) изучалась в работах [Л. 13, 171]. Опыты показали, что средний коэффициент теплоотдачи глубинных рядов описывается формулой [c.246]

Для практики представляет интерес теплоотдачи при свободной конвекции жидких металлов. [c.246]

Термическое сопротивление жидкого металла очень мало, поэтому при конденсации паров металлов влияние на теплообмен могут оказать термическое сопротивление фазово-го перехода и контактное термическое сопротивление, обусловленное загрязнением стенки. При этом тип конденсации (плёночный или капельный) оказывает гораздо меньшее влияние на интенсивность теплоотдачи. [c.293]

Заметим, что расчет коэффициента теплоотдачи от жидкого металла к стенке сосуда а в обычных производственных условиях (т.е. при прогретой стенке) известными методами (см. [17] и др.) дает существенно большие значения, чем а . [c.15]

Теория Подобия указывает, что зависимости для расчета теплообмена в жидких металлах имеют вид Пн = / (Ре). Функция / определяется не только формой канала, но и степенью чистоты металла. На границе стенки с жидким металлом может присутствовать слой, вызывающий дополнительное термическое, сопротивление теплоотдаче (/ д). Причинами этого термического сопротивления могут быть а) окисные или интерметаллические пленки на теплоотдающей поверхности, которые могут либо исчезать, либо образовываться во время работы б) осаждение примесей из потока металла при охлаждении последнего и образование неподвижного слоя примесей (в этом случае 7 не зависит от скорости, и предсказать его величину не представляется возможным) в) образование подвижного слоя примесей или осаждение примесей в случае нагрева металла. [c.90]

Свойства жидки) Металлов слабо зависят оТ Температуры. Кроме того, перепады температуры в потоке обычно невелики. Поэтому обычно нет необходимости при расчетах теплоотдачи жидких металлов учитывать неизотермичность Потока. [c.91]

Обтекание плоской пластины, сфер и цилиндров. При ламинарном обтекании жидким металлом плоской пластины расчет локальной теплоотдачи на расстоянии X от начала обтекания производится по формуле [c.97]

Теплоотдача при поперечном обтекании жидким металлом пучков труб (шахматное и коридорное расположение) определяется при Ре = 10 -Н 1300 по формуле [c.98]

Кириллов П. Л. Учет контактного термического сопротивления при теплоотдаче к жидким металлам. Препринт ФЭИ—248. Обнинск, 1971. [c.281]

Жидкометаллический теплоноситель может использоваться в реакторах как на тепловых, так и на быстрых нейтронах, в последнем случае коэффициент воспроизводства ядерного горючего больше единицы. Преимущество такого теплоносителя — возможность работы при низких давлениях (0,5 МПа) в первом контуре. Значительная в сравнении с водным и газовым теплоносителями плотность жидких металлов позволяет перекачивать относительно малые объемы, т. е. уменьшать диаметры трубопроводов и расходы на собственные нужды, а также обеспечивать высокий коэффициент теплоотдачи от поверхности оболочки твэла к теплоносителю, что позволяет при той же температуре оболочки получать более высокие температуры теплоносителя. Пока для АЭС наиболее пригоден жидкий натрий. [c.79]

Одним из важных необходимых качеств формовочного песка или глины является их огнеупорность. При недостаточной огнеупорности материала зёрна его, соприкасаясь с жидким металлом, размягчаются и привариваются к отливке, образуя термический пригар. Понижение огнеупорности формовочной смеси может быть вызвано, например, влиянием примесей, сплавляющихся с песком или глиной. При заливке металла в сырую песчаную форму часть тепла расходуется на испарение влаги формы, что ускоряет теплоотдачу и увеличивает скорость затвердевания отливки. С целью регулирования скорости охлаждения отливки в формовочную смесь добавляют специальные компоненты с повышенной или пониженной теплопроводностью. При литье магниевых сплавов в состав формовочной смеси в некоторых случаях вводят до 40% высокопроцентного ферросилиция, ускоряющего затвердевание отливки и, следовательно, уменьшающего опасность окисления магния в форме. [c.74]

В значительной группе работ излагаются результаты исследований теплоотдачи к жидким металлам (натрию, алюминию, ртути). Исследование теплоотдачи к натрию выполнены при весьма больших тепловых потоках (до 20 10 вт м ). В этих условиях возникает ряд важных и требующих учета особенностей, рассматриваемых в двух статьях сборника. В других трех статьях рассматривается использование жидкого алюминия как теплоносителя, приводятся данные по его физическим свойствам и теплоотдаче. Публикуются результаты и табличные данные по исследованию теплоотдачи к ртути в начальных участках труб. [c.6]

Для расчета теплоотдачи при течении жидких металлов может быть также использована следующая формула [c.204]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении в круглых трубах жидких металлов как легких (натрий, эвтектический сплав натрий—калий), так и тяжелых (ртуть, олово, эвтектический сплав свинец—висмут и др.) производится по следующим формулам, рекомендованным в работах [ ] и [35] в условиях, когда принимаются специальные меры, обеспечивающие чистоту металла и поверхности теплообмена, [c.218]

Перед началом работы на жидком металле было проведено тарировочное испытание установки. Исследовалась теплоотдача при кипении этилового спирта на донышке из нержавеющей стали при атмосферном давлении. Хорошее совпадение наших результатов с данными работ [1,2] подтвердило правильность принятой методики измерений и обработки опытных данных. [c.250]

Значения чисел Нуссельта, найденные по формуле (5.28), зависят от величины е. При е 1 имеем максимальный уровень теплоотдачи в жидких металлах. [c.86]

Оценочные расчеты теплоотдачи при турбулентном течении жидких металлов в кольцевых щелях при [c.160]

Сопоставляя формулу (10.18) с экспериментальными данными, ее можно рекомендовать для расчета теплоотдачи при <7 , = onst, 300 < Ре < 10 000 и Re >10 . Однако приведенные формулы не учитывают влияния различных примесей, которые содержатся в жидких металлах, и в первую очередь их окислов. Установлено, что с уменьшением содержания примесей в металлах теплоотдача возрастает. Аналитически учесть влияние содержания примесей и некоторых других факторов на теплоотдачу не удается. Поэтому расчетные зависимости получены экспериментально [9]. Их можно представить в виде [c.198]

Интенсивность теплоотдачи при пленочной конденсаЦИИ В 5 20 раз меньше, чем при капельтн. Это объясняется тем, что при пленочной конденсации теплообмен между паром и поверхностью нагрева осуществляется через слой конденсата, имеющий значительное тепловое сопротивление при капельной конденсации значительная часть тепла передается через очень тонкую пленку между каплями. Для жидких металлов тепловое сопротивление пленки конденсата относительно мало, ноэтиму различие в характере конден- [c.332]

Рассмотрим турбулентное течение в прямой круглой трубе. Для расчета теплоотдачи при гидродинамически и термически стабилизированном течении и <7 = onst может быть использовано уравнение (8-3). Численное решение уравнения (8-3) при условии Ргт = е /ед = 1 было получено Лайоном [Л. 214] он аппроксимировал расчетные данные в характерном для жидких металлов интервале чисел Рг формулой [c.243]

Из рис. 11-2 следует, что при критическом значении числа Re л л 2000 не наблюдается резкое изменение в характере зависимости числа Nu от Re. После достижения критического значения Re теплоотдача монотонно возрастает с увеличением Ре. Такой характер зависимости объясняется тем, что при турбулентном течении жидкого металла, в особенности при малых Ре, большое значение имеет молекулярный перенос теплоты (теплопроводность). Поэтому возникновение турбулентного переноса теплоты при Re>Rei(p вызывает лишь сравнительно небольшое увеличение теп- лротдата. [c.245]

Рис. 11-4. Теплоотдача при поперечном омывании пучков труб жидкими металлами (шахматные и коридорные пучки с относительными шагами от 1,2 до 1,5 трубы из никеля и стали 1Х18Н9Т).

Теплоотдача при обтекании одиночной сферы жидким металлом рассчиты- [c.98]

Для расчета теплоотдачи к жидким металлам при турбулентном течении в технических трубах без специальных мер по очистке или физико-химической обработке теплоносителя и защитных сред, т. е. при наличии контактных термических сопротивлений, могут быть рекомендованы злтпнрические критериальные формулы, предложенные в работах [32, 82, 38, 37] [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...