Сопротивление усталости при повышенных температурах

Сопротивление усталости при повышенных температурах значительно снижается, хотя значения параметра кривой усталости меняются в меньшей мере (рис. 3.32). [c.256]

Чем больше в сплаве олова, тем выше его антифрикционные свойства. Однако в литых сплавах содержание олова не должно превышать 10—12 %, так как образующаяся грубая сетка оловя-нистой составляющей снижает износостойкость и сопротивление усталости при повышении температуры. В деформированных сплавах оловянистая составляющая располагается в виде отдельных включений внутри зерен, это дает возможность увеличить содержание олова и значительно улучшить антифрикционные свойства сплава. [c.422]

Исследовали влияние на сопротивление усталости при повышенных температурах следующих неподвижных соединений прессовых, в которых сопрягаемые детали шлифовали прессовых, в которых вал подвергали поверхностному наклепу паяных и сварных. [c.219]

Влияние концентрации напряжений на сопротивление усталости при повышенных температурах связано с упруго-пластическим перераспределением напряжений, чему способствует ослабление сопротивления пластическим деформациям -с ростом температуры. Используя циклические диаграммы деформирования для различного накопленного числа циклов, можно построить кривые усталости в истинных напряжениях и показать для сталей с выраженной циклической пластичностью, что эти кривые при растяжении-сжатии и переменном изгибе как [c.224]

При нормальных температурах градиент напряжений по сечению, а в связи с этим абсолютные размеры влияют на сопротивление усталости. При повышенных температурах вследствие существенного влияния пластических деформаций на распределение напряжений и снижение градиентов размеры сечений и градиенты не сказываются существенно на условиях уста- [c.226]

Для испытания на усталость жаропрочных сплавов при повышенной температуре может быть применен ускоренный метод, дающий высокую точность и основанный на особенностях сопротивления усталости при повышенных температурах, заключающихся, во-первых, в наличии линейной зависимости [c.79]

Итак, для получения максимальной усталостной прочности образцов следует добиваться, чтобы размер наклепа в поверхностном слое был близок к оптимальным значениям. Очевидно, что это крайне затруднительно. Сопротивление усталости при повышенных температурах после изотермического нагрева в вакууме для снятия остаточных напряжений несколько возрастает по сравнению с о. образцов без такой обработки независимо от знака о ост, что, по-видимому, не связано с поверхностными эффектами. [c.266]

Серенсен С. В. Малоцикловое сопротивление при повышенных температурах и несущая способность элементов конструкций.— Матер. Всесоюз. симп. по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск ЧПИ, 1974, вып. 4. [c.286]

Сопротивление сложное — Расчёт на прочность 116 - релаксации при повышенных температурах 321 - усталости при повышенных температурах 389, 390, 391 Сопряжения балок 926 Специальные цилиндрические резьбы — см. Резьбы специальные цилиндрические [c.1090]

Влияние асимметрии цикла. Различными авторами предложены формулы для приближенных оценок влияния асимметрии цикла на сопротивление усталости материалов (табл. 2.16). Наиболее универсальной для высокочастотной усталости при повышенных температурах является зависимость [100] сг - (г, .(г. [c.170]

Сопротивление газовой коррозии в практике называется жаростойкостью или окалиностойкостью. При выборе подходящего жаростойкого металлического материала, особенно для деталей, несущих силовую нагрузку, важна также характеристика его жаропрочности, т. е. способности данного металла в достаточной степени сохранять механическую прочность при повышении температуры. Эти две характеристики нельзя смешивать. Можно, например, указать, что алюминий и его сплавы при 400—500° вполне жаростойки, но совершенно недостаточно жаропрочны. Наоборот, вольфрамовая быстрорежущая сталь при 600—700° очень жаропрочна, но назвать ее жаростойкой никак нельзя. В некоторых условиях практики, помимо жаростойкости и жаропрочности, необходимо заботиться о достаточно высоких пределах ползучести при повышении температуры, т. е. достаточном сопротивлении материала длительным механическим нагрузкам при высоких температурах, или о высоком сопротивлении коррозионной усталости при повышенных температурах, если деталь работает в условиях вибрационных силовых нагрузок. [c.99]

Установка [160] для испытания на усталость при изгибе и кручении в среде воды и пара при повышенных температурах и давлениях позволяет изучать сопротивление циклическому разрушению при температурах до 400°С и давлении до 20 кН/м (200 кгс/см ). [c.252]

Устройство для измерения электрического сопротивления образца в процессе испытания на усталость [60]. Схема измерения и автоматической записи величины электрического сопротивления образца в процессе испытания на установке ИМАШ-10-68 позволяет фиксировать на диаграммной ленте потенциометра ЯЯ4 типа КСП-4 измерение электрического сопротивления ра- бочей части образца между потенциальными вводами при комнатной температуре с точностью до 0,01% от исходного значения. При повышении температуры точность измерения понижается. Для примера ниже приведены [c.151]

Исследования последнего времени [4] в области роли сред для сопротивления малоцикловому разрушению при повышенных температурах показали тенденцию к образованию окислов в зоне разрушения и его распространению но границам зерен. Это проявляется и в усилении влияния времени на сопротивление малоцикловой усталости, т. е. чувствительности к частоте v, что уже было описано выражением (1). Переход в область многоцикловой усталости и больших длительностей нагружения, необходимых для разрушения, был охарактеризован двучленным выражением (5) для полного размаха деформаций, которое для более высоких температур и больших времен преобразуется во временную зависимость длительной статической прочности. Усиление фактора времени для условий длительного циклического разрушения связано прежде всего с окислительным и снижающим прочность границ, зерен влиянием среды. Уже ранее на алюминиевых сплавах было. [c.30]

Анализ кривых показывает, что при повышении температуры испытания от 470 до 800 °С долговечность уменьшается в 2 - 3 раза. Кроме того, на сопротивление усталости значительно влияет шероховатость поверхности. [c.246]

Полученные выражения характеризуют роль дисперсии нагруженности и несущей способности в числах циклов и напряжениях для вероятности разрушения и, следовательно, надежности. По ним, например, количественно оценивается роль стабильности технологии обработки, и в связи с этим стабильность сопротивления усталости (коэффициенты вариации Vn и ) на эксплуатационную надежность в связи с относительным уровнем нагруженности, характеризуемой запасами по средним значениям ( jv и Аналогично рассматривается вопрос об оценке вероятности длительного статического разрушения при повышенных температурах. [c.144]

Более высокая теплопроводность, прочность при повышенных температурах и сопротивление усталости ставят свинцовистую бронзу (особенно легированную оловом) на первое место среди всех подшипниковых сплавов, применяемых для наиболее мощных авиационных, танковых, автомобильных моторов ц дизелей. [c.209]

При повышенных температурах и действии переменных напряжений сопротивление усталости характеризуется кривыми усталости, которые в этом случае не имеют горизонтального участка, и пределами выносливости (ограниченными), соответствуюш,ими определенному числу циклов повторения напряжений. Данные по величине этих пределов даны на фиг. 9 в виде отношения предела выносливости при данной повышенной температуре (o i)(o к пределу выносливости при температуре 20°. Величины пределов выносливости углеродистых сталей при нормальной температуре приведены в табл. 2, для некоторых конструкционных и жаропрочных сталей — в табл. 10. [c.477]

Сопротивление усталости при повышенных температурах определяется, как и при нормальных, проц самй местного пластического деформирования, накопления повреждения и распространения трещин. На сопротивление так же влияют изменения свойств металла во времени в результате цагрева деформированного металла, они отра-жают старение, разупрочнение, возврат, охрупчивание и проявление других связанных со структурным изменением факторов. [c.216]

А. Н. Романов, М. М. Радении. Сопротивление малоцикловому изотермическому деформированию и разрушению при двухчастотном нагружении. Материалы Всесоюзного симпозиума по малощшловой усталости при повышенных температурах. Челябинск, Челябинский политехнический институт, 1974. [c.72]

Около двадцати лет назад исследования малоцикловой усталости при повышенных температурах были начаты в форме испытаний на термическую усталость образцов, нагружаемых тепловыми напряжениями от нестационарнрго нагрева, позволившими сопоставить сопротивление малоцикловому усталостному разрушению сталей и сплавов в таких условиях, а также показать преимущественное значение пластичности для такого разрушения. [c.3]

Сплав ЭП57 применяется для тех же целей, что и сплав ЭИ929, а отличается от него повышенным содержанием С (О, I % С). Это улучшает сопротивление усталости при высоких температурах (700—800° С) и сообщает более мелкозернистую структуру деталям после термической обработки. [c.195]

Романов А. И., Гаденик М. М. Сопротивление мллоцикловому изотермическому деформированию и разрушению при двухчастотно . нагруженип.— В кн. Материалы Всесоюзного симпозиума по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск ЧПИ, Г9Ж, вып. 2, с. МЗ—117. [c.236]

Влияние частоты испытания. Частота испытаний не оказывает существенного влияния на сопротивление усталости при нормальной температуре и без воздействия коррози-онных сред. Как видно из (i -])f4so рис. 3.46 [52], на котором представлены обобщенные данные о влиянии частоты на пределы выносливости /,/ в указанных условиях, повышение частоты с 5—10 ЬО до 200 Гц (рабочий диапазон частот в большинстве машин) приводит к увеличению пределов выносливости на 2—8%, а до 1000 Гц —на 5—15%. [c.125]

У хромоникельвольфрамовых аустенитных сталей (45Х14Н14В2М) повышенные жаропрочность и сопротивление усталости при высоких температурах. Сталь 45Х14Н14В2М находит применение для выпускных клапанов двигателей внутреннего сгорания. Для длительных сроков службы при температурах 600-650 °С рекомендуется сталь того же типа с пониженным содержанием С (до 0,15 %). [c.552]

Романов А. H., Гаденин М. М. Сопротивление малоцикловому изотермическому деформированию и разрушению при двухчастотном нагружении. Материал Всесоюзн. симпоз. по малоцикловой усталости при повышенных температурах, вып. 2, Изд-во Челябинского политехнич. ин-та, 1974, с. 113—127. [c.50]

Влияние температуры испытаний. Повышение температуры от 0°С до некоторого предела (для сталей и чугунов — примерно до 300—400°С, для легких сплавов—до 100°С) почти не оказывает влияния на сопротивление усталости. Дальнейшее повышение температуры ведет к уменьшению предела выносливости. Так, для конструкционных нежаропрочных сталей при 600°С снижение предела выносливости может достигать 50%. У стали 2X13, идущей на изготовление лопаток паровых турбин, при повышении температуры также происходит плавное снижение предела выносливости. [c.411]

Для изучения влияния вида нагружения на сопротивление низкочастотной усталости при повышенных температурах проводили испытания сплава ЭП220 при циклических растяжении-сжатии, изгибе, кручении, а также при постоянных переменных температурах. Форма цикла при разных видах нагружения была различной. Установлено достаточно хорошее соответствие между значениями долговечности, полученными при растяжении-сжатии и кручении (рис. 2.72), в то время как сопротивление усталости при изгибе характеризуется большими значениями долговечности и меньшим наклоном кривой усталости. [c.188]

Таким образом, трубы из перлитной стали 12Х1МФ с диффузионным хромовым покрытием имеют повышенное сопротивление усталости при работе в условиях циклических охлаждений, величины термических напряжений в которых соответствуют максимальным перепадам температур на наружной поверхности трубы (А м=120—130 К) без покрытия. Такой результат в общем плане согласуется с результатами и лeдoвaния поведения хромированных труб в НРЧ мазутных котлов (см. рис. 4.38, табл. 4.10). [c.255]

Исследования влияния повышенных температур проводили на двух низкоуглеродистых низколегированных сталях 1 — от-оженной нри 685° С в течение 2 ч в вакууме и 2 — отожженной (При 920° С в течение 1 ч. Химический состав (%) и механические характеристики сталей (в скобках приведены значения для стали 2) 0 = 0,09(0,09) N = 0,008(0,009) Si = 0,19 (0,26) Мп = 0,38 (0,45) Р = 0,009 (0,006) 5 = 0,015(0,032) Си = = 0,12(0,09) Ni = 0,06(0,09) Сг = 0,07(0,08) А = 0,00(0,01) (7т = 296(243) МПа 0о = 4О5(369) МПа 6 = 38(34) % i 5 = = 76(73) %. Испытывали на усталость при изгибе с вращением образцы с диаметром рабочего сечения 8,0(10,0) мм гладкие и с концентратором напряжений глубиной 1,0 (0,9) мм и радиусом при вершине 0,13 (0,15) мм. Результаты исследований, приведенные в табл. 19, показывают, что наибольшим сопротивлением усталости рассматриваемые стали обладают при температуре около 375 °С, когда наиболее интенсивны процессы деформационного старения. Причем наиболее сильно эффект старения проявляется в присутствии концентрации напряжений. Увеличение предела выносливости образцов с надрезом при повышении температуры от 20 до 375 °С составляет 63%, тогда [c.106]

Особенно наглядно влияние деформированного старения при повышенной температуре на сопротивление усталости в условиях концентрации напрях<ений можно проследить по результатам испытаний образцов из стали 2 с заранее выращенной трещиной различной глубины (см. табл. 20). [c.107]

Исследовали сопротивление малоцикловой усталости при повышенных (до 813 К) температурах и особенности роста трещин в стали 20Х1М1Ф1БР после различных режимов термической обработки. [c.293]

В зависимости от соотношения влияния этих процессов в данных условиях испытания возможно как упрочнение, так и разупрочнение предварительно деформированного металла. При повышении температуры и продолжительности испытания роль и значение процессов разупрочнения возрастает по сравнению со значением деформационного упрочнения, что в случае наклепа приводит к понижению характеристик усталости и жаропрочности сталей и сплавов по сравнению с ненаклепанным состоянием. На характер зависимостей длительной прочности, ползучести и сопротивления усталости от предварительного наклепа влияет субструктура, возникающая в зернах в результате предварительной деформации металла и отжига. [c.200]

Для определения сопротивления усталости металлов при повышенных температурах и внешних давлениях газовых и жидких агрессивных сред разработана установка [84], в которой силовой орган выполнен в виде электромагнита, вращающегося вокруг герметичной камеры. Электромагнит приводит в круговое движение ролик, расположенный в этой камере и закрепленный на свободном конце неподвижного образца. Установка (рис. 9) состоит из корпуса 16, камеры 11, электропечи 12. Вал привода, жестко соединенный с траверсой 8, вращается электродвигателем 7. На траверсе расположены электромагнит постоянного тока S и противовес 4. Электромагнит притягивает к в 1утренней стенке камеры массивный ролик-якорь 6, который вращается на удлинителе 5, жестко соединенном с образцом 10, и одновременно обкатывается по камере. Сила тока на катушках электромагнита устанавливается такой, чтобы ролик постоянно касался стенки рабочей камеры, не создавая при этом заметного усилия. Частота кругового консольного изгиба образца 25 Гц. Амплитуда деформации задается диаметром сменных роликов-якорей [c.26]

Сталь 13Х12Н2МВФБА, дополнительно легированнан ниобием и азотом, обладает большей термостойкостью структуры и при этой же температуре испытания лучше сопротивляется усталостному разрушению. У стали, подверженной отпуску при 700°С, предел выносливости снижается лишь на 15 % (с 440 до 380 МПа). С понижением температуры отпуска до 600°С при тех же условиях испытания предел выносливости уменьшается с 620 до 500 МПа. Обнаружено, что при повышенных температурах испытания относительное снижение сопротивления усталости тем больше, чем ниже температура отпуска стали. [c.108]

Существенное снижение сопротивления коррозионной усталости стали 08Х18Н10Т при пульсирующем растяжении и циклическом растяжении -сжатии в условиях воздействия хлоридов при повышенных температурах обнаружено и другими авторами. При этом повышение концентрации хлор-иона с 20 до 300 г/л приводит к снижению условного предела коррозионной выносливости при осевом растяжении - сжатии со 150 до 70 МПа. [c.110]

Сера растворяется в железе в очень небольших количествах (до 0,025%) включения серы в стали обычно присутствуют в виде соединения с железом (Ре5) или марганцем (МпЗ). Вредными являются включения сернистого железа, вызывающие красноломкость—хрупкость стали при повышенных температурах, связанную с образованием легкоплавкой эвтектики, располагающейся по границам зёрен. Красноломкость стали уменьшается при добавке марганца, так как последний связывает серу и пре пятствует образованию легкоплавкой эвтектики Ре — РеЗ. Включения серы понижают сопротивление стали усталости и износу. [c.323]

В тех случаях, когда сопротивление разрушению зависит от числа циклов повторения напряжений (усталость) или от времени (прочность при повышенных температурах). кроме представлений о прочности, используются представления о долговечности. Запасом долговечности называется отношение числа циклов NfipgQ или времени T pgg до разрушения к числу циклов N или времени Г, которое соответствует общему ресурсу использования детали [c.481]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...