Усталость при повышенной температуре

Учитывая соотношение (7.36), уравнение кривой усталости при повышенной температуре можно записать в виде [c.162]

Из установок с неподвижным образцом, работающих по схеме консольного кругового изгиба, наибольшее распространение получили установки типа Я8-М. На них можно проводить испытания на коррозионную усталость при повышенных температурах при круговом изгибе неподвижного образца с частотой около 50 Гц. Температура испытания до 1000° С. Образец / (рис. 78) закрепляется в неподвижном захвате 2. [c.153]

Электромагнитная установка ИУ-5 предназначена для испытания на усталость при повышенных температурах по схеме чистого изгиба с частотой порядка 400 Гц. [c.154]

Для испытания образцов из металлов на усталость при повышенной температуре с высокочастотным возбуждением [c.160]

Н а основе установки Я8-М, получившей широкое распространение для испытаний на усталость при повышенных температурах, в ЦНИИТ.МАШе разработано приспособление, дающее возможность проводить испытания путем изгиба неподвижного образца в вакууме. Приспособление выполнено в виде герметизированного захвата. [c.254]

Серенсен С. В. Малоцикловое сопротивление при повышенных температурах и несущая способность элементов конструкций.— Матер. Всесоюз. симп. по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск ЧПИ, 1974, вып. 4. [c.286]

Шнейдерович Р. М., Гусенков А, П. Деформационно-кинетические подходы к оценке длительной циклической прочности.— Матер, симп. по малоцикловой усталости при повышенных температурах, вып. III. Челябинск, ЧПИ, 1974. [c.289]

В сборнике рассматриваются основы методов расчетного и экспериментального определения прочности и долговечности циклически нагруженных элементов конструкций в широком диапазоне температур, времен и чисел циклов. Приводятся критерии и основные уравнения статических и циклических предельных состояний в температурно-временной постановке рассмотрены закономерности деформирования и разрушения в зонах концентрации и в связи с неоднородностью напряженных состояний. Рассмотрены методы испытаний на циклическое нагружение, описан ряд опытных результатов. Систематизированы данные по характеристикам малоцикловой усталости, по концентрации напряжений и деформаций, необходимые для расчета прочности. Излагаемый материал в значительной степени основывается на результатах работ сотрудников Института машиноведения, доложенных на Всесоюзном симпозиуме по малоцикловой усталости при повышенных температурах в Челябинске в 1974 г. [c.2]

Сопротивление усталости при повышенных температурах значительно снижается, хотя значения параметра кривой усталости меняются в меньшей мере (рис. 3.32). [c.256]

В табл. 11, 12 приведены пределы прочности, текучести и усталости при повышенных температурах для ряда алюминиевых и титановых сплавов. [c.477]

Чем больше в сплаве олова, тем выше его антифрикционные свойства. Однако в литых сплавах содержание олова не должно превышать 10—12 %, так как образующаяся грубая сетка оловяни-стой составляющей снижает износостойкость и сопротивление усталости при повышении температуры. В деформированных сплавах оловянистая составляющая располагается в виде отдельных включений внутри зерен, это дает возможность увеличить содержание олова и значительно улучшить антифрикционные свойства сплава. [c.359]

Для оценки влияния асимметрии цикла при испытаниях на усталость при повышенных температурах рекомендуется зависимость аа=о-1— FoPm [28]. [c.150]

Предложен способ получения переменного контакта в роликовых испытательных машинах, способ испытания на контактную усталость при разном соотношении нормальных и касательных сил, стенд2 для испытания валков на контактнук) усталость, установка " для испытания на контактную усталость материала, механизм2 з нагружения двухконтактной роликовой машины, испытательная головка, для испытания подшипников качения на долговечность , установ-ка для испытания материалов на контактную усталость при повышенных температурах, стенд для испытания подшипников на долговечность и предельную быстроходность и стенд для испытания подшипников в программированном температурном режиме. [c.279]

Гохфельд Д. А., Чернявский О. Ф. Теория приспособляемости и накои-ление деформаций при теплосменах.— Матер. Всесоюзн. симиоз. по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск ЧПИ, 1974, вып. 3. [c.281]

Гугелее В. М., Гецов Л. Б. О накоплении повреждений в жаропрочных сплавах при циклическом деформировании.— Матер. Всесоюз. симпоз. по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск ЧПИ, 1974, вып. 4. [c.281]

Зацаринный В. В. Исследование длительной циклической прочности на установках без следящей системы нагружения.— Матер. Всесоюз. симпоз, по малоцикповой усталости при повышенных температурах. Челябинск ЧПИ, 1974, вып. 2. [c.282]

Костюк А. Г., Трухний А. Д. Методика расчета долговечности деталей, работающих в условиях малоцикловой усталости и ползучести при наличии концентрации напряжений.— Матер. Всесоюз. сими, по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск, ЧПИ, 1974, вып. 1. [c.283]

Расчетные уравнения, приведенные выше, относятся к случаям нагружения, когда статическое повреждение отсутствует. Кроме того, часто они базируются на опытных данных, полученных при нормальных температурах, когда влияние частоты нагружения (длительности цикла) незначительно. Испытания на малоцикловую усталость при повышенных температурах показали необходимость учета частоты, что было сделано Коффи-ным [90, 92] в виде [c.118]

Интересно, что поверхностный наклеп образцов стали 12Х18Н9Т, испытывавшихся на малоцикловую усталость при повышенной температуре, также дал очень хорошие результаты (см. табл. 38). Ограниченный предел выносливости по трещино- [c.167]

А. Н. Романов, М. М. Радении. Сопротивление малоцикловому изотермическому деформированию и разрушению при двухчастотном нагружении. Материалы Всесоюзного симпозиума по малощшловой усталости при повышенных температурах. Челябинск, Челябинский политехнический институт, 1974. [c.72]

М. Г. Лозинскии, А. И. Романов, В. В. Малов. Структурные изменения аустенитной стали при изотермическом малоцикловом программном нагружении. Материалы Всесоюзного симпозиума по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск, Челябинский политехнический институт, 1974. [c.72]

Около двадцати лет назад исследования малоцикловой усталости при повышенных температурах были начаты в форме испытаний на термическую усталость образцов, нагружаемых тепловыми напряжениями от нестационарнрго нагрева, позволившими сопоставить сопротивление малоцикловому усталостному разрушению сталей и сплавов в таких условиях, а также показать преимущественное значение пластичности для такого разрушения. [c.3]

В настоящее время опубликован ряд материалов, посвященных вопросам малоцикловой усталости при повышенных температурах и характеризующих новые результаты исследований по механике упругопластически и циклически деформируемых элементов конструкций, по механике возникновения и распространения в них трещин, по применению этих результатов для расчета прочности и ресурса на стадии проектирования. [c.4]

Процесс малоцикловой усталости при повышенных температурах, при которых уже проявляется влияние длительности и скорости деформирования на накопление пластической деформации и статического повреждения, неизбежно связан с формой и длительностью цикла. Это способствовало привлечению таких интерпретаций условий термодиклического разрушения, в которых в явной форме отражена частота v = 1/Г, где Т — период цикла. С помощью частотных представлений предлагается также охарактеризовать роль выдержек при постоянной деформации или напряжении, столь свойственных работе металла во многих конструкциях. Анализ соответствующих зависимостей,. вытекающих из опытных данных, предложенных рядом авторов, позволил уравнение кривой малоцикловой усталости в размахах 2г р пластической деформации выразить так [3] [c.4]

Материалы Всесоюз. симпоз. по малоцикловой усталости при повышенных температурах. Челябинск Челябин. пед. ин-т, 1974. Ч. 1-4. 623 с. [c.227]

На рис. 21 представлена конструкция камеры для исследования коррозионной усталости при повышенных температуре и давлении водной среды. Корпус рабочей камеры 5, как и все детали, выполнен из нержавеющей стали. Для визуального наблюдения за развивающейся трещиной крышка 12 имеет две щели, закрытые кварцевым стеклом. Стекло 10 устанавливают изнутри камеры 1 прижимают планками 9, что обеспечивает дополнительное равномерное его прижатие через прокладку при создании внутри камеры давления. Чтобы избежать травмирования обслуживающего персонала в случае растрескивания стекла, щели закрываются предохранительной планкой 11т оргстекла. Крышка 2 открывает доступ к узлу зажима образца 8 в захватах / и 7. Через эту крышку также вводят термопару 4 для контроля температуры в камере. Среда нагревается нагревателем закрытого типа 3. Камеру монтируют на нижнем неподвижном захвате 1 через герметизирующую прокладку. Для уплотнения подвижного захвата 7 npeflv MOTpen многослойный сильфон 6 из нержавеющей стали (тип НС73-8-0,2/6), рассчитанный на допустимое давление 5 МПа). [c.47]

Материалы всесоюзного симпозиума по малоцикловоб усталости при повышенных температурах. Челябинск. Вып. 4. 1974. 140 с. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...