К полубезмоментная

К этому направлению, в частности, относится его метод заменяющей складки, по которому оболочка рассматривается как тонкостенная непрерывная пространственная система, состоящая из бесконечного множества поперечных изгибаемых элементарных рам и обладающая в продольном направлении безмоментной структурой (иногда называемый полубезмоментным методом). [c.67]

Несмотря на большую общность и стройность, такая трактовка является менее наглядной кроме того, она менее удобна при формулировке граничных условий. Поэтому при выводе основных зависимостей полубезмоментной теории применительно к задачам устойчивости воспользуемся трактовкой В. 3. Власова. [c.272]

Те же результаты получим и для полубезмоментной оболочки, один край которой свободно оперт, а другой — свободен. В этом случае оболочка может деформироваться без растяжения срединной поверхности. Приняв (х) = х, снова придем к зависимости [c.295]

Следует отметить, что применение полубезмоментной теории расчета цилиндрических оболочек ограничено. Необходимо, чтобы отношение длины полуволны продольной деформации /ц = Hk к радиусу оболочки R было достаточно большим, т. е. [c.325]

Для решения задачи о комбинированном нагружении цилиндрической оболочки, подкрепленной гофром й шарнирно опертой по торцам на упругие кольца жесткостью ЕТ) , воспользуемся полубезмоментной теорией оболочек. Линеаризованные уравнения этой теории можно получить, относя уравнения гл. 9.6 к деформированной поверхности, как это принято в геометрически нелинейных теориях (см. гл. 9.4) [1]. [c.166]

Линеаризацией полученных таким образом уравнений равновесия и присоединением к ним условия совместности деформаций в силах, принятого в полубезмоментной теории, получена система уравнений относительно осевой силы T =Eh и окружного изгибаю- [c.166]

В дополнение к основным, уравнениям полубезмоментной теории рассмотрим зависимости для определения напряжений и деформаций в подкрепленной оболочке с- учетом принятых кинематических гипотез (8j -- со — 0) [c.121]

Рассмотрим случай чистого изгиба оболочек со значительным отношением длины к радиусу, когда проис.ходит выпучивание но длинным полуволнам. Задачу в линейной постановке можно решить, исходя из уравнений полубезмоментной теории оболочек. Результаты приближенного решения показаны на рис. 14 [1]. Значения параметра р1,в [c.149]

Сравнение эпюр показывает, что разница между решениями по безмоментной теории и полубезмоментной теории в данном случае сравнительно невелика. Это объясняется тем, что напряженное состояние рассматриваемой оболочки близко к безмоментному. Совпадение результатов будет лучшим, если в решении по полубезмоментной теории учесть перемещения за счет сдвигов, вызванных поперечной силой. [c.380]

Ранее отмечалось, что практическое рещение задач моментной теории связано со сложными вычислениями. При решении многих задач неосесимметричного нагружения цилиндрической оболочки возможны дальнейшие упрощения, на основе которых построена полубезмоментная теория В. 3. Власова. К таким задачам относится, например, задача напряженного и деформированного состояний цилиндрической оболочки под действием двух радиальных сил Е (рис. 2.10). При деформировании такой оболочки ее образующие (например, аа, ЬЬ, сс, сШ ) остаются практически прямыми. В данном случае растяжение пренебрежимо мало и основное значение имеет изгиб в окружном направлении. Изменение формы цилиндра под нагрузкой на рис. 2.10 показано штриховыми линиями. В средней части цилиндр сохраняет круглую форму. Деформирование окружностей по торцам одинаково, но развернуто на 90°. При нагружении цилиндрической оболочки силами, приложенными по ее краям или в некотором промежуточном сечении, поверхностные нагрузки д, уравнениях статического равновесия элемента оболочки (см. рис. 2.8) равны нулю. В этом случае заданная нагрузка не входит непосредственно в эти уравнения. Она учитывается в граничных условиях или в условиях сопряжения участков. В общем случае при решении задачи полубезмоментной теории по- [c.24]

К оболочкам средней длины отнесем слоистые цилиндрические оболочки, для которых полубезмоментная теория остается применимой, а напряженное и деформированное состояния, возникающие под действием осевых локально распределенных нагрузок, существенно зависят от граничных условий на обоих концах [c.209]

Большинство авторов при расчете цилиндрической оболочки используют безмоментную теорию, в то время как применение полубезмоментной теории приведет к повышению точности расчетов. [c.117]

В заключение отметим, что из вышеизложенного следует простой критерий для оценки погрешности решений полубезмомент-ной теории, заключающийся в сравнении d fld с d f/drf (где f — любое смещение или усилие). Это замечание, разумеется, относится лишь к полубезмоментной теории, обобщенной указанным выше способом. Погрешность теории, допускающей равенство в = О, может в отдельных задачах значительно превосходить указанную оценку. [c.184]

Распределение усилия S°(ф) взаимодействия оболочки и кольца определяется из условия совместности их деформаций на линии контакта окружные перемещения оболочки v а=а. и кольца должны быть одинаковыми. Заметим, что попытка рассчитать цилиндрическую оболочку при граничных условиях (7.41), как безмоментную, привела бы к выводу, что эта оболочка вовсе не принимает участия в восприятии нагрузки. В самом деле, из условий = О при а = О, а = следовало бы, что везде 7 = Q [см. формулы (6.41)], а также 5 = onst, что соответствует только осесимметричному кручению оболочки. Но так как нагрузки Р не вызывают кручения, то 5 = 0. Таким образом, напряженное состояние оболочки близко к чисто мо-ментному. Поэтому при малой длине оболочки для ее расчета наряду с полубезмоментной теорией можно было бы использовать и теорию чистого изгибания. [c.327]

Ильин В. П., Халецкая О. В. О применении полубезмоментной теории к определению частот свободных колебаний круговых цилиндрических оболочек,— Сб, тр. Ленинград, инженерно-строительн, ин-та, 1974, № 89, с, 37-45, [c.231]

Таким образом, безмоментная теория, приводя в рассматриваемом случае к неправильным соотношениям, дает, вместе с тем, и качественно верное указание на то, что в оболочке имеет место полубезмоментное напряженное состояние. Последнее полностью согласуется с нашими представлениями о работе длинной цилиндрической оболочки. Действительно, никакие граничные условия (в том числе и нетангенциальные) не могут серьезно повлиять на напряженное состояние вдали от краев. Поэтому в достаточном удалении от краев устанавливается напряженно-деформированное состояние (полностью определяемое нагрузкой и видом срединной поверхности), сходное с тем, какое имеет место в кольце под действием равномерной нормальной к оси нагрузки. Если ось кольца отлична от дуги окружности, нагрузка (поскольку жесткость кольца на изгиб значительно меньше его жесткости на растяжение) будет разгибать кольцо, и в нем возникнет сильномоментное напряженное состояние (см. критерий (9.5)). [c.332]

В этой главе рассматривается класс задач о потере устойчивости безмоментного напряженного состояния оболочек нулевой гауссовой кривизны. Он характерен тем, что вмятины сильно вытянуты вдоль асимптотических линий и могут локализоваться вблизи одной (наиболее слабой) из них. Дополнительное напряженное состояние, возникающее при потере устойчивости, является полубезмоментным [87]. Жетод применим к выпуклым коническим и цилиндрическим оболочкам средней длины не обязательно кругового сечения края оболочки — не обязательно плоские кривые. Двумерная задача сводится к последовательности одномерных краевых задач четвертого порядка. Для цилиндрических оболочек при некоторых частных предположениях приближенное решение получено в замкнутом виде. [c.132]

Вместе с тем уже давно обнаружено, что в задачах по малым колебаниям оболочек возможно расчленение общего состояния движения (и напряженного состояния) на элементарные состояния, известные из общей теории равновесия оболочек. Такие состояния были описаны в обзорной статье Н. А. Алумяэ (1958). За исключением простейших объектов, проведение качественного анализа задачи с целью расчленения общего состояния движения на элементарные приводит к значительному сокращению вычислительной работы. Опираясь на эту процедуру, Л. Ю. Поверус и Р. К. Ряямет (1958) определили основные тоны колебания конической оболочки по полубезмоментной теории. [c.249]

Долгое время классическое решение для условия шарнирной опирания Гб было единственным. Однако уже в работа Н. А. Алфутова иа основе полубезмоментной теории В. 3. Вла сова было показано, что ограничение осевого смещения и н торцах оболочки приводит к увеличению критического значе ния внешнего давления ровно в 1,5 раза. При этом рассматри вался вариант Г1 граничных условий. [c.218]

Результаты вычислений по формулам (II) представлены на рис.7, где изображены зависимости и i от относительной степени износа трубы 1020x22 с радиусом кривизны трубы К = 3 м при различных значениях безразмерного внутреннего давления р. Анализ кривых показывает, что при учете только внутреннего давления основной вклад по полубезмоментной теории дают напряжения в осевом направлении трубопровода. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...