Конструкции периферийного шва

Заслуживают внимания системы учета и конструкции периферийных устройств зарубежных фирм. Так, для централизованного сбора и передачи данных о состоянии материалов на складах швейцарская фирма Фриден использует накопители, установленные на центральном складе. Данное периферийное устройство, помимо учета, осуществляет контроль обеспеченности производства материалами, а также состояние уровней складских запасов. [c.191]

Выходные патрубки можно выполнить целыми, если сместить сечение улиток с оси симметрии крыльчатки (конструкция г). В этом случае крыльчатку монтируют через крышку. Благодаря устранению периферийного фланца размеры улитки уменьшаются еще больше (максимальный размер 330 мм). Смещение сечений улитки вызывает завихрение водяного потока, но гидравлические потери здесь меньше, чем в конструкции на рис. 17, в. [c.90]

Опыты показывают, что традиционный способ обогрева стоек входного устройства двигателя ТВД 1500, состоящий в подводе сжатого воздуха из-за компрессора в переднюю гладкую полость стойки, а затем в ее заднюю полость 4 с выпуском в выходную кромку, недостаточно эффективен при работе в условиях Крайнего Севера. Этот недостаток может быть устранен, если входную кромку обогревать подогретым периферийным потоком камеры энергоразделения вихревой трубы, встроенной в конструкцию. [c.378]

Рис. 5. Оптимальной конструкцией для передачи периферийных нагрузок на центральное кольцо служит ферма, а не диск.

Технической необходимой предпосылкой создания высокоэффективных производственных образцов автоматизированных технологических комплексов с АСУ ТП является наличие а) отработанных конструкций базового автоматизированного технологического оборудования, пригодного для встраивания в АТК непосредственно или с соответствующей модернизацией б) надежно работающих средств вычислительной техники, пригодной для управления оборудованием в) комплекса периферийных устройств управления и контроля или возможностей их создания с учетом апробированных прототипов. Эти предпосылки создаются с использованием опытных образцов АТК, на которых отрабатываются технические и организационные решения. Технико-экономической достаточной предпосылкой создания высокоэффективных производственных образцов АТК с АСУ ТП является наличие такого комплекса технических решений, который дает сочетание показателей производительности, качества, стоимости, обслуживания и пр., обеспечивающие гарантированный экономический 250 [c.250]

Движение салазкам или гильзе сообщается при помощи а) плоского (периферийного) кулачка при ходе до 150 мм, обеспечивающего наибольшую компактность конструкции [c.631]

Котлы ПК-41 и ПК-20-4, устанавливаемые на металлургических заводах для сжигания доменного, коксового, природного газов и мазута (обычно природный газ и мазут служат резервным топливом), оснащаются газомазутными горелками с осевыми завихрителями, конструкция которых представлена на рис. 34. В периферийном воздушном канале горелки установлен осевой завихривающий аппарат. Часть воздуха подается в центральную трубу, где установлены мазутная форсунка, запальник и гляделка. Газовый коллектор расположен перед коробом воз- [c.73]

Для каждой отдельной конструкции РК необходимо выбирать оптимальные геометрические очертания разделителя. Так, например, вряд ли целесообразно располагать входную кромку на периферийном диаметре в РК с удлиненной радиальной частью рабочей решетки, т. е. при малых )i. Надо также учитывать, что слишком большая площадь поверхности трения промежуточного тела вызовет соответственно большие потери в РК [c.66]

Конструкция ЦНД с ДРОС предложена МЭИ в 1965 г. Отличительной особенностью ДРОС МЭИ является РК открытого типа с наборными лопатками на центральной части ротора. Разделитель потока центральный с острой входной кромкой. С целью снижения периферийного диаметра лопатки РК выполнены с pi =/= [c.66]

Для срабатывания большого перепада энтальпий (более 300 кДж/кг) при окружных периферийных скоростях РК, которые бы позволили существенно снизить уровень напряжений в покрывающих дисках (или бандажах лопаток реальной решетки) до приемлемых и реально допустимых значений, можно видоизменить РК, например, применением лопаток конструкций с Ф 90°. Однако расчеты показывают, что даже при значительном уменьшении угла не удается снизить до значений, обеспечивающих прочность оболочковых покрывающих дисков. [c.73]

Известна конструкция ДРОС с РК закрытого типа, снабженным сегментными покрывающими дисками РК состоит из наборных на диск лопаток радиальной решетки с центральным разделителем потока и наборных осевых, несущих сегментные (разрезные) бандажи, удлиненные до периферийного диаметра лопаток радиальной решетки (рис. 2.10). С целью упрочнения бандажная полка над осевой лопаткой имеет коробчатое сечение. Специальных устройств крепления полотна сегмента, бандажной [c.74]

Цельнофрезерованные радиальные решетки на диске с центральным отверстием обладают несомненно большей несущей способностью, чем РК с наборными лопатками, составленными на насадном диске. Наиболее простой представляется конструкция рабочей решетки РК, выполненная литой или цельнофрезерованной на диске без центрального отверстия. Эта конструкция способна работать при высоких окружных периферийных скоростях (и 500 м/с) и может быть использована только в двух типах роторов сборном (сболченном) и сварном. [c.83]

Конструкция такого элемента может быть принята в виде пластины Д (рис. 2.18, б) из материала повышенной эрозионной стойкости с профилированной (рифленой) поверхностью. Пластина имеет продольный паз, посредством которого насаживается на периферийный участок радиальной лопатки. Внутренние поверхности паза и соответствующие поверхности паза лопатки снабжены ответными уступами (выступами) аналогично уступам (выступам) зацепления хвостового соединения сложного типа, причем образующие уступов наклонны к оси вращения ротора. На противоположных сторонах пера лопатки и соответственно внутренних плоскостях образующие уступов наклонены в разные стороны. При монтаже паз пластины разжимается, и фиксация ее на уступах может быть обеспечена в строго определенном положении. Нижние части пластины закрепляются заклепками к телу лопатки (с целью предохранения от самопроизвольного снятия). Уступы несут нагрузку от ЦБС, а их наклон в разные стороны исключает возможность осевого сдвига пластины. [c.88]

Представляется перспективным создание теплообменников на ЦТТ. Рассмотрим некоторые их конструкции [58, 138—141]. Теплообменник, предложенный в работе [58], предназначен для утилизации вторичных энергоресурсов (рис. 44, а). Составной его частью является дисковая ЦТТ. Устройство может работать в режиме, когда горячая периферийная зона ЦТТ выступает в качестве радиальной реактивной турбины, а холодная центральная — радиального турбокомпрессора и наоборот. При использовании электродвигателя обе зоны могут выполнять функции турбокомпрессора. [c.138]

Конструкция рассматриваемой горелки выгодно отличается от всех предыдущих простотой и дешевизной. В отличие от газовых элементов при периферийном подводе газовые элементы удобно снимаются и ремонтируются без останова котла. Горелки этого типа, к сожалению, не оборудуют устройством для втягивания раструба и при работе на газе они обгорают. [c.107]

На большинстве воздухоподогревателей ЗнО ротор подвешен на верхней опоре (кроме РВП-9,8, где ротор опирается на нижнюю опору). Привод РВП центральный и установлен на верхней трехлучевой балке каркаса. Центральные, радиальные и периферийные уплотнения аналогичны соответствующим уплотнениям РВП-54, РВП-68 ТКЗ и отличаются от них, в основном конструкцией подвески. Завод модернизировал конструкцию периферийных уп,яотпений горячей стороны ротора, перенеся их крепления с крышки на щпт1> кожуха. Колодки уплотнений примыкают к цилиндрической поверхности фланца ротора. [c.51]

Следует отметить, что и на рядовых кожухах с вертикально расположенной бортовой футеровкой в зарубежных конструкциях периферийный шов выполняют более крутым, чем в отечественной практие (рис. 5.8). Как видно из этого рисунка, шов поднимается примерно до уровня поверхности жидкого [c.176]

На рис. 3.54 приведена конструкция периферийного уплотнения, в котором предусмотрены меры для уменьшения венцовых и бандажных сил. В табл. 19.2 показано сравнение эффективности различных конструкций надбандажных уплотнений (рис. 19.18), выполненное в МЭИ, для ЦВД турбины К-300-23,5 ЛМЗ. Эффективность оценивалась по изменению пороговой мощности турбины и экономичности, причем для сравнения в качестве эталонного принята традиционная конструкция (рис. 19.18, а) при радиальных зазорах 62 = 1,5 мм. Их уменьшение в 2 раза (вариант 2 в табл. 19.2) увеличивает КПД ЦВД на 2,15%, однако пороговая мощность снижается на 60 %. [c.520]

Тип I (рис. 4.7 и 4.8) представляет собой штампосварной пуансон с односторонним спиралевццным движением хладогента, который подается в центральную часть и отводится с периферийной части. Пуансон данной конструкции состоит из чаши I, тумбы 2, фланца 3, кожуха рубашки охлазвдения 4, спиралеввдного буртика 5, кольца б, центральной крышки 7, центральной спирали 8, подводящего 9 и отводящего 10 патрубков, ребер жесткости II. [c.84]

На рис. 46, а представлена цельнолитая конструкция стола корпусной детали. В скелетной конструкции отливка выполнена в виде открытой решетки, связывающей центральную и периферийные бобышки решетка закрыта тонколистовой облщовкой 1 (рис. 46, и). [c.121]

В наиболее прочных и легких диековых конструкциях 7 — 12 центробежные силы лопаток воспринимаются дисками, работающими на растяжение. Диски соединяют затяжкой на центральном валу (роторы 7—9) или периферийными болтами (ротор 10). В конетрукции 7 диеки затянуты на центральном валу по ступице, вследствие чего в них создаются нежелательные напряжения изгиба. Этот недостаток устранен в конструкции 8, где диски затянуты по ободам. В конструкции 9 диски расположены между лопатками, что облегчает изготовление пазов и монтаж лопаток. [c.137]

Описываемая конструкция снабжена сетчатым развихрителем, расположенным в приосевой зоне дросселя, снабженного на периферии лопаточным диффузором. Подогретые массы газа, сформированные из периферийного потока камеры энергоразделения, покидают дроссель через специальным образом спрофилированное сопло. Отвод подогретых масс имеет осевую ориентацию и осуществляется соосно камере энергоразделения. Повышение температурной эффективности (ti = 0,59) при ц = 0,3 может быть объяснено двумя причинами, одна из которых — интенсивная турбулизация приосевых масс газа, способствующая радиальному энергомассопереносу, вторая [40] состоит в том, что при таком исполнении раскручивающего устройства приосевой поток в области дросселя формируется из менее нафетых раскрученных слоев периферийного вихря, а его более нагретые массы могут беспрепятственно истекать через лопаточный диффузор и спрофилированное сопло. [c.78]

Часто техническая необходимость применения вихревых труб для охлаждения связана с ограничениями по расходу сжатого воздуха, требующими минимизации диаметра вихревой трубы при сохранении ее термодинамических характеристик. Это приводит к противоречию, связанному с масштабным фактором. Его преодоление требует определенных усилий по совершенствованию процесса энергоразделения у маломасштабных вихревых труб. Методы интенсификации процесса энергоразделения в маломасштабных вихревых трубах за счет отсоса наиболее нагретых периферийных масс газа с периферии камеры энергоразделения [7, 8] и нестационарного выпуска горячего потока через дроссельное устройство позволили приблизить уровень их термодинамической эффективности (ф = 0,22) к 22%, в то время как адиабатная труба с диаметром d > 20 мм уже позволяла достигать 0,27, а неадиабатная коническая труба В.А. Сафонова давала ф = 0,3. Этот факт обусловил необходимость разработки новой конструкции вихревой трубы, особенность которой состояла в выполнении оребрения на внутренней поверхности камеры энергоразделения на части ее горячего конца [35]. Часть камеры энергоразделения, примыкающая к дросселю (рис. 6.9), была выполнена в виде тонкослойного пластинчатого теплообменника, набранного в виде пакета из штампованных теплопроводных пластин, чередующихся с герметизирующими прокладками, обеспечивающими необходимый шаг. [c.292]

Периферийный квазипотенци-альный вихрь, выполняя функцию тепловой защиты стенок камеры сгорания и других элементов конструкции, обеспечивает стабилизацию дугового разряда, офани-чивая рост дуги при увеличении рабочего тока [78, 149, 192]. Вихревая характеристика вихревого плазмотрона имеет восходящий участок, наличие которого улучшает технологические качества устройства, обеспечивая возможность гарантированной устойчивой работы дуги на восходящем участке при отсутствии в электрической цепи питания балластного сопротивления. Эго нетрудно показать, воспользовавшись анализом уравнения Кирм-офа, записанного для цепи электропитания плазмотрона [78]. Горение дуги будет устойчивым, если действительные части корней уравнения Кирхгофа отрицательны [c.355]

К. Встраивая камеру энергоразделения 1 (рис. 8.10) во входную кромку 2лопатки, подверженную обледенению 3, можно в простой конструкции увеличить плотность теплового потока к внутренней полости канала во входной кромке сочетанием высокого коэффициента теплоотдачи в закрученном потоке и эффекта повышения температуры в периферийном вихре, что в целом делает систему обогрева более эффективной и экономичной. [c.378]

Стабилизатор самолета Р-14 представляет собой первую серийную деталь из боропластика, использованную в основной конструкции самолета. Выбор материала обшивок определялся массой и стоимостью. Алюминий был исключен из рассмотрения ввиду того, что рабочая температура не превышала 150° С. В конечном итоге был выбран эпоксидный боропластик, а не титан, исходя из обеспечиваемой экономии массы 20% ( 82,5 кг на самолет) и запланированной конкурирующей стоимости материала. Хотя стоимость промышленного титана составляет И—22 дол-лар/кг, значительные потери при механической обработке, достигающие 90%, приводят к увеличению стоимости до уровня —220 доллар/кг. Отходы в производстве деталей из композиционных материалов составляют 7—10%. Конструкция стабилизатора показана на рис. 18. Обшивки выполнены из эпоксидного боропластика, передний и задний лонжероны — из эпоксидного стеклотекстолита. В качестве заполнителя использованы алюминиевые соты. Чтобы избежать снижения прошюсти общивок вследствие концентрации напряжений у болтовых отверстий, весь крепеж на них производился через периферийные титановые элементы. [c.157]

По сечению ячейки изменение свойств графита также неодинаково вследствие зависимости радиационных эффектов как от энергии, так и от потока нейтронов. Максимальные изменения наблюдаются в слоях, близлежащих к каналам с урановой загрузкой, где поток быстрых нейтронов выше, спектр жестче, а температура минимальня. На периферии или около поглощающих стержней из-за несимметричного относительно оси ячейки потока повреждающих нейтронов радиационные повреждения в блоке будут несимметричны и неравномерны. Й результате радиационные изменения свойств графита в объеме реактора распределены сложным образом. В периферийных районах, где температура ниже, происходит радиационный рост графита, который приводит к расширению этих участков кладки. Центральная часть реактора имеет температуру, при которой протекает процесс сжатия графита. Такое неравномерное по кладке формоизменение графита является причиной искривления каналов и всей конструкции в целом. [c.238]

В другой конструкции стенда той же фирмы, предназначенного для испытания плит и труб с приложением нагрузки по образующей, силовые рамы-порталы закреплены анкерными болтами в периферийных ручьях силового пола. Внутренние ручьи используют для закрепления опор. Нагружающие устройства выполнены в виде подвижного суппорта с вмонтированными в них на плоских гидростатических опорах гидpoцилиндpaмIf это позволяет создавать строго вертикальную нагрузку на объект испытания при из- [c.150]

Для газификации зольных сортов смолистых топлив (торф, бурый уголь) применяют только камеры с периферийным подводом воздуха и без горловины. Наличие колосниковой решётки и приспособлений для шуровки обязательно. На фиг. 72 показан газогенератор НАТИ-Г59-01 для газификации бурого угля и торфа. Камера газификации сварная из листовой углеродистой стали. Наличие шлака и высоко температурного режима в активной зоне вызывает более быстрое разрушение камеры, чем вдревесно-чурочных газогенераторах. В ряде заграничных конструкций буроугольных газо-газификации футеро- [c.450]

Рассмотрим некоторые стороны методики конструирования, тесно связанные с задачей сближения частей и уменьшения габаритов устройства. Представим себе модель, состоящую из полых шаров, вложенных друг в друга с определенным зазором. Очевидно, что уменьшение объема внутренного шара на очень небольшую величину вызовет (при сохранении зазора между шарами) значительное абсолютное уменьшение объема наружного шара (при сохранении его прежних жест-костных или прочностных характеристик). То же самое, хотя и в меньшей степени, относится к тем реальным устройствам, в которых периферийные части представляют собой цилиндрические или сферические оболочки (полностью или частично). Такие конструкции наиболее рационально компоновать, соблюдая направленность от центра к периферии (при условии, что нет обстоятельств, этому препятствующих). [c.79]

Для снижения локальных тепловых потоков и уменьшения теплового напряжения сечения котла ПК-41 завод по предложению ЦКТИ разработал и изготовил небольшую серию блочных газомазутных горелок, конструкция которой представлена на рис. 33. Особенностью этих горелок является наличие двух форсунок, установленных одна под другой по вертикальной оси горелки. Воздух в этих горелках разделен на три потока, причем два потока—это центральный воздух (по одному на каждую форсунку) с осевым завихрителем 9 и один — периферийный, прямоточный поток воздуха, разделенный перегородкой 5 на два под-потока. Природный газ подается в центральные трубы, на конце которых имеются донышки с газовыдающими отверстиями. [c.73]

Истечение из основного потока струи утечки в осерадиальный зазор между крышкой корпуса и внешним меридиональным обводом РК вносит существенные искажения в структуру потока при выходе из РК- Степень такого влияния сильно зависит от конструкции РК. Уменьшение вредного влияния достигается устройством входной кромки лопаток РК на диаметре, меньшем периферийного диаметра покрывающего диска Если рассматривать этот узел как уплотнение, препятствующее утечке рабочего тела в осерадиальный зазор, то целесообразно в безлопаточное пространство РК опустить стенки конфузора. Зигзагообразное течение будет препятствовать проникновению рабочего тела в осерадиальный зазор и соответственно уменьшит интенсивность потерь. [c.71]

При рассмотрении аспектов прочности элементов РК и, в частности, проблемы организации закрытого РК, меандрообразная схема имеет потенциальные возможности для создания конструкций, способных работать на высоких окружных периферийных скоростях и 500 м/с). Создание такого РК ступени неразрывно связано с обеспечением прочности центрального диска, несущего радиальную решетку, а для закрытых РК — сугубо специфической проблемы устройства покрышки внешнего меридиональ- [c.82]

Устройство закрытого РК обычно решается установкой на внешнем меридиональном обводе кольцевого покрывающего диска оболочковой конструкции. Насадные покрывающие диски нашли широкое применение в компрессоростроении. Их геометрическая конфигурация и способы крепления к лопаткам РК апробированы в промышленности. Стальные диски, как правило, обладают необходимой несущей способностью при периферийных окружных скоростях до 300—350 м/с. Для РК, рассчитанных на большие окружные периферийные скорости, применение насадных покрывающих дисков в этом аспекте встречает серьезные трудности. Применение сверхпрочных или сверхлегких материалов, например композитных, решает эту проблему частично в силу особенностей напряженного состояния тонкостенной оболочки (диска с центральным отверстием). В связи с этим ставится вопрос отыскания принципиально новых технических решений конструкций закрытых РК. [c.83]

При выборе конструкции ДРОС наиболее сущ,ественным является вопрос обеспечения прочности ее элементов. Высокая экономичность радиально-осевой ступени обеспечивается при малых значениях коэффициента радиальности ц. При работе РОС в составе многоступенчатой турбины выходной диаметр РК в общем случае определяется диаметром ротора и размерами проточной части последующих осевых ступеней, т. е. является заданной величиной. Поэтому приемлемых значений можно достигнуть соответствующим выбором только периферийного диаметра РК- Как правило, это приводит к увеличению диаметра РК, следствием чего является высокая периферийная окружная скорость, составляющая для разных типов турбин 400—550 м/с. Ниже рассматриваются представляющие наибольший интерес вопросы оценки прочности РК. Основным элементом конструкции РК является диск, оребрепный или несущий наборные лопатки. Задача расчета напряжений в оребренном диске представляется наиболее сложной. [c.102]

Влияние зазоров. Наиболее существенное влияние на к. п. д. оказывает осерадиальный зазор между внешним меридиональным обводом РК и корпусом. По сравнению с периферийным радиальным зазором осевых ступеней осерадиальный зазор является значительно более протяженным, имеет пространственную форму, и влияние разных его участков на к. п. д. и структуру потока в ступени может проявляться различным образом. Обычно различают два характерных участка осевой зазор — зазор в радиальной части рабочей решетки, и радиальный зазор б., — над осевой частью рабочей решетки. Характер физических явлений при течении рабочего тела в зазоре, а следовательно, и влияние его на характеристики, определяется как величиной собственно зазора, так и особенностями конструкции рабочего колеса — наличием, частичным или полным отсутствием бандажа. [c.152]

Опыт сжигания газового и жидкого топлива показывает, что интенсификация сжигания этих топлив зависит в первую очередь от интенсификации процесса смесеобразования топлива и воздуха, так как указанный процесс является наиболее длительной стадией подготовки топлива перед горением. Таким образом, возможность интенсификации сжигания газа и мазута в топочных камерах в основном связана с выбором и созданием тех конструкций горелочных устройств, которые отличаются наилучшей организацией смесеобразования топлива и воздуха. При сжигании природного газа к таким горелоч-ным устройствам в первую очередь относятся инжекци-онные горелки среднего давления, где весь воздух предварительно смешивается с газом. Такие горелки состоят из двух частей — смесителя и стабилизатора горения. При применении в качестве стабилизатора туннелей с насадками из огнеупорных материалов в них обеспечивается 80—95% сгорания горючего газа. Однако применение таких горелочных устройств ограничивается в настоящее время их небольшой производительностью и значительными габаритами. В более крупных котлах широко при.меняются турбулентные газовые горелки с центральным или периферийным подводом газа в закрученный поток воздуха. Такие горелки в зависимости от их конструктивного выполнения и организации в них предварительного смешения горючего газа и воздуха могут обеспечивать значительную интенсификацию теплового напряжения объема топочной камеры при достаточно вы- сокой экономичности топочного процесса. Повышение степени турбулизации потока воздуха и газа хорошо улучшает смесеобразование и является основным путем интенсификации сжигания газа в топочных камерах. При- [c.94]

В испытанных пылегазовых горелках Мосэнерго-проекта (см. рис. 4-6) при скоростях воздуха, близких к скоростям горелок котлов ТГМ-84 и ТГМ 94, скорость газа снижена почти до 25 м1сек. Смешение происходит на выходе из амбразуры, т. е. в менее благоприятных условиях. В результате процесс горения переносится в топку. Факел получается ярким и визуально занимает объем, отвечающий теплонапряжению (150н-200) 10 ккал1м -ч. Несмотря на это, полное сгорание достигается при а р 1,04. Из всех приведенных случаев следует, что комбинированные горелки с центральной подачей работают достаточно экономично в широком интервале скоростей и форм устройств для ввода газа в поток воздуха. Сопоставление результатов испытания горелок с периферийной и центральной подачами газа показывает, что они имеют весьма сходные показатели полноты сгорания акр. Поскольку однако, сопоставление разных агрегатов не позволяет выделить явления в чистом виде, ОРГРЭС были проведены исследования котла ТП-170, на котором последовательно устанавливались периферийные (см. рис. 4-2) и центральные (см. рис. 4-6) горелки [Л. 4-6]. Обе конструкции дали практически совпадающие результаты по полноте сгорания (акр—1,03) и температуре перегретого пара. В табл. 3-2 обе горелки даны в подразделах одной графы. Учитывая меньшую надежность периферийного варианта, электростанция осуществила переделку горелок всех котлов по схеме центрального подвода газа. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...