Вихревые насосы, характеристики

Характеристику вихревого насоса можно пересчитать на другую частоту вращения н другие размеры по формулам пересчета, полученным в п. 2.9. Это позволяет применить при проектировании новых вихревых насосов пересчет уже имеющихся насосов (см. и. 2.23). [c.228]

К вихревым насосам могут быть применены те же законы теории подобия, что и для лопастных насосов, в том числе методы пересчета характеристик. Коэффициенты быстроходности для вихревых насосов j = 5... 50. [c.236]

Таблица G-10 Характеристики вихревых насосов

Для вихревых насосов справедливы те же формулы подобия, что и для центробежных, и пересчет их характеристик на другую частоту вращения рабочего колеса производится так же, как это было описано в 14.6 для центробежных насосов. [c.248]

Характеристики вихревых насосов существенно отличаются от характеристик центробежных насосов. На рис. 17.2 в качестве примера приведена характеристика вихревого насоса типа 2В-1,6 при п=1450 об/мин. [c.248]

По сравнению с самовсасывающим вихревым насосом насос типа ВМС прост в изготовлении и дает более пологую напорную характеристику, что является его преимуществом. [c.38]

Согласно этому уравнению зависимость напора от производительности— напорная характеристика вихревого насоса — прямая линия. [c.178]

ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЦЕНТРОБЕЖНО-ВИХРЕВЫХ НАСОСОВ [c.323]

По сравнению с центробежным вихревой насос компактнее (напор в 3—9 раз больше при тех же размерах и той же частоте вращения), конструкция его проще и дешевле. Большинство вихревых насосов обладает самовсасывающей способностью. Многие вихревые насосы могут работать иа смеси жидкости и газа. В вихревом насосе изменение напора меньше влияет на подачу, чем в центробежном, о чем свидетельствует более крутая характеристика (рис. 2.). Недостатком вихревого насоса является низкий КПД, не превышающий в рабочем режиме 45%, что препятствует применению вихревого насоса при больших мощностях. У наиболее распространенных насосов КПД 35—38 %. Вихревые насосы имеют подачу до 12 л/с, напор до 250 м, мощность до 25 кВт, коэффициент быстроходности /7з = 4...40. Подача равномерная. Частота вращения вихревого насоса, как и лопастного, ограничена только кавитационными явлениями. Следовательно, насос может быть непосредственно соединен с электродвигателем. Вихревые насосы не пригодны для перекачивания жидкости с большой вязкостью из-за резкого снижения напора. Допустимую вязкость жидкости определяют по числу Рейнольдса Ке = У /у>20 ООО, где R и и — радиус и окружная скорость рабочего колеса. Не пригодны вихревые насосы для подачи жидкостей, содержащих абразивные частицы быстрое изнашивание стенок торцовых и радиальных зазоров приводит к падению напора и КПД насоса. [c.3]

Рассмотрим характеристику вихревого насоса. Пусть подача насоса Q = Fu. При этом окружная составляющая скорости жидкости в канале равна окружной скорости рабочего колеса. Жидкость в колесе и канале вращается как одно целое с одинаковой окружной скоростью. Силы, вызывающие продольный вихрь, отсутствуют, и он не образуется. Следовательно, при 0 = Ри теоретический напор вихревого рабочего процесса равен нулю, [c.15]

Согласно уравнению (80) характеристика вихревого насоса имеет единственный вид. Испытания насосов показали, что форма характеристики насоса сильно зависит от соотношения размеров и формы проточной полости насоса. [c.75]

Характеристика, получающаяся на основании расчета методом статической проливки [см. уравнение (81)], представляет собой квадратичную параболу с верщиной при Q=Fu. Опыт показал, что только тихоходные вихревые насосы имеют характеристику, приближающуюся к квадратичной параболе (см. подразд. 19). Насосы же средней и большой быстроходности имеют характеристику, сильно отличающуюся от параболической. [c.77]

Напорные характеристики вихревых насосов могут быть крутопадающие, прямолинейные и 5-образные (рис. 39). Для увеличения напора насоса следует выбрать форму проточной полости такой, чтобы интенсивность продольного вихря была наибольшей. Для этого проточная полость насоса должна оказывать наименьшее сопротивление продольному вихрю. Малое сопротивление продольному вихрю имеют насосы при полукруг- [c.78]

Рис. 47. Расчетные характеристики вихревых насосов

При движении ячейки колеса находящийся в ней газ сжимается, что приводит при отсутствии утечек газа (идеальный рабочий процесс) к уменьшению его объемного расхода. При этом расход жидкости в канале, равный расходу газа, также уменьшается. Чем меньше расход жидкости в канале, тем больше интенсивность продольного вихря и тем больше энергия, передаваемая рабочим колесом жидкости. Поэтому при одинаковом объемном расходе в сечении всасывающего патрубка напор вихревого насоса при работе на газе должен быть больше, чем при работе на капельной жидкости (при идеальном рабочем процессе), и идеальная характеристика насоса, работающего на газе, должна лежать выше характеристики иасоса, рабо тающего на капельной жидкости (рис. 63). В действительности характеристика насоса при работе на газе значительно ниже характеристики насоса при работе на капельной жидкости, поскольку утечки газа значительно больше утечек капельной [c.118]

Таким образом, на работу вихревого насоса на газе сильно влияют торцовые зазоры, определяющие утечки газа. Для устранения утечек газа через уплотнение канала следует к центральной части рабочего колеса подводить жидкость из напорной камеры (рис. 65). Через образовавшийся гидравлический затвор газ просочиться не может. Улучшение работы насоса на газе при введении гидравлического затвора видно из сравнения характеристик, изображенных на рис. 63 и 66. Характеристика на рис. 63 получена при выключенном гидравлическом затворе, на рис. 66 — при включенном. Введение затвора уменьшает зону неустойчивой работы насоса. Это объясняется тем, что уменьшение утечек газа приводит к уменьшению толщины газового кольца и, следовательно, уменьшает объем газа, переносимого продольным вихрем в канал. [c.120]

Технические характеристики насосов вихревых, шестеренчатых и винтовых и вакуум-насосов приведены в табл. 6-10 — [c.308]

При проектировании насоса вихревого типа для построения характеристики (зависимости напора от производительности) можно принимать [c.400]

Обеспечение заданных энергетических и кавитационных характеристик высоконапряженного по техническим параметрам современного ТНА связано с необходимостью его работы в крайне сложных гидродинамических условиях. При этом вихревые закрученные структуры течения потока сочетаются с отрывным течением, с высокими динамическими составляющими напора потока в локальных зонах насоса и его гидравлического тракта. [c.266]

Рис. 37. Расчетная (штриховая) и опытные (сплошные) характеристики вихревой ступени насоса СЦЛ-20-24

Вентиляторы, характеристики 314, 315 Вероятность события 69 Взаимная энергия токов 105 Вибрация подшипников, шчала амплитуд 398 Винтовые насосы, характеристики 309 Вихревые иасосы, характернстикн 308 токи см. Токи Фуко [c.734]

Все упомянутые исследователи приходят к выводу о невозможности разработки чисто теоретических методов расчета вихревого насоса (см. подразд. 9). Коэффициент сопротивления продольного вихря Q в схемах Г. Эн-гельса и В. Вильсона, коэффициент а у К. Пфлейдерера и коэффициент f у Г. Пфаффа могут быть найдены только опытным путем. Однако даже сейчас встречаются попытки создать чисто теоретические методы расчета вихревого насоса. К таким попыткам относится метод расчета, разработанный И. И. Кунряшиным. Этот метод, давая кажущуюся возможность рассчитать характеристику вихревого насоса без применения каких-либо произвольных поправочных коэффициентов, получил некоторую известность. [c.73]

Б. И. Находкин рекомендует проектировать насос так, чтобы на заданном в проектном задании рабочем режиме КПД был бы максимален. Вихревые насосы отличаются тем, что у них оптимальный режим не является особым (как, например, у центробежного насоса, у которого оптимальный режим есть режим безударного входа в отвод) и оптимальная подача определяется из баланса энергии. Поэтому у вихревых насосов, имеющих одну и ту же форму и размеры проточной полости, по мере совершенствования иасоса (уменьшения шероховатости стенок, уменьшения зазоров в уплотнениях, улучшения формы подвода и отвода и т. д.) оптимальная подача увеличивается, а напор на оптимальной подаче уменьшается. Следовательно, у вихревых насосов, имеющих высокий КПД, напор на оптимальной подаче становится чрезмерно малым. Особенно мал напор на оптимальной иодаче у тихоходных насосов с крутопадающей характеристикой (см. рис. 50, а также подразд. 19). Так, у автомоечного насоса (см. рис. 41), безразмерная характеристика которого изображена на рис. 50 (кривая /), напор на оптимальной подаче, соответствующей опт = 0,605, меньше напора на нулевой подаче в 7,2 раза. В свя- [c.91]

Рис. 50. Характеристики вихревых насосов закрытого типа с периферийным ка.чалом (/ — автомоечный асос 2 — опытный насос конструкции В. В. Шаумяна) и периферийно-боковым каналом (5 — насос 1,5В-1,3 м 4 — опытный насос конструкции В. В. Шаумяна 6 насос ЛК-11-7) открытого типа (5 — первая ступень с периферийно-боковы. и каналом) кривая 7 — рекомендуемые значения С = /(п )

На основании статистической обработки характеристик вихревых насосов как закрытого, так и открытого тниов получена зависимость коэффициента напора Ир иа рабочем режиме, т. е. при рекомендуемых значениях коэффициента ()р от коэффициента быстроходности на этом режиме [c.92]

Режим работы вихревого насоса определяется точкой А (рис, 53) пересечения характеристики насоса (кривая Я) и характеристики насосной установки (кривая /). Наиболее распространенным способом изменения рабочего режима вихревого насоса является регулирование дросселированием (рис. 54, а), при котором изменение режима осуществляется изменением открытия регулировочной задвижки, установленной на иаиор-ном трубопроводе, в результате чего изменяется характеристика насосной установки. Чтобы уменьшить подачу насоса от Ра до Qв, надо прикрыть регулировочную задвижку настолько, чтобы характеристика насосной установки прошла через точку В. При уменьшении подачи насоса дросселированием потребляемая мощность не только не уменьшается, но даже возрастает (см. рис. 53 Л вдрос а), поэтому регулирование вихревого [c.99]

Значительно более выгодным способом регулирования подачи вихревого насоса является регулирование перепуском. Для этого напорный и всасывающий патрубки насоса соединяют обводным трубопроводом с установленным на нем регулировочным вентилем (рис. 54,6). Для уменьшения расхода в установке следует открыть вентиль, благодаря чему часть жидкости, подаваемой насосом, возвращается через обводной трубопровод обратно во всасывающий патрубок, и расход жидкости во внешней сети уменьшается. При регулировании перепуском характеристика установки не изменяется, поэтому при расходе во внешней сети Qв рабочей точкой характеристики установки является точка В. Напор иасоса при этом равен Нв. Рабочий режим насоса определяют ио характеристике насоса по напору Нв (режимная точка С). Потребляемая насосом мощность равна Лавлер- При уменьшении подачи до Qв перепуском мощность насоса на АЛ/в = А вдрос—Л вшр меньше, чем ири регулировании дросселированием (см. рис. 53). [c.100]

Из рассмотренного следует, что рабочие процессы вихревых и лопастных насосов различны, однако вихревые hu o i>i имеют р. иого общею с лопастными (простота и сходство конст])укцни, высокие частоты вращеш1я, сходность характеристики и д ).). [c.228]

Идея конструкции состоит в совмещении центробежного и вихревого принципов перекачки жидкостей [162]. Рабочее колесо на своем верхнем (заднем) диске (рис. 2.14 г) имеет радиальные лопатки, которые вместе с нижним диском направляющего аппарата образуют упрошенную конструкцию вргхревого насоса. За счет дополнительного механического воздействия на жидкость в периферийной зоне центробежных ступеней удалось существенно повысить рабочие характеристики при откачке газона-сышенных сред. Новая конструкция ступени насоса совмещает высокий напор вихревых ступеней с высоким КПД центробежных. [c.91]

Значения давлений и скоростей рабочего тела в различных элементах проточной части ТНА даже на установившемся, расчетном режиме работы распределяются неравномерно. На выходе из колеса насоса имеется высокая степень пульсации давления в потоке, вихревое взаимодействие с потоком в боковой пазухе насоса. В открытых и полуоткрытых центробежных колесах и импеллерах пульсации и неравномерность давления сушествуют в радиальном направлении. Пульсации давления, возбуждаемые в потоке любым элементом гидравлического тракта, передаются в соседние полости, усиливаясь или ослабевая, и оказьшают существенное влияние на работу узлов, устройств насосного агрегата и на их динамические характеристики. Например, пульсации давления, возникающие при вращении лопаток импеллера, вызывают колебания давления в полостях щелевого уплотнения с плавающим кольцом и нарушают его устойчивую работу, влияют на направление потока жидкости, охлаждающего подшипник, а также значение и характер осевой и радиальной сил, что изменяет нагрузку на ротор и его опоры. Это влияние приводит к нерасчетному режиму работы элементов ТНА, изменяет характеристики и работоспособность агрегата в целом. [c.266]

У тихоходных насосов теоретическая характеристика обычно. крутопадающая (см. рис. 39). При этом теоретический напор вихревого рабочего процесса иа подачах, близких к Q = Pu, возрастает при уменьшении подачи медленно и гидравлические потери на входе и выходе, а также на преодоление окружной составляющей сил трения на стенке канала сильно уменьшают подачу, при которой Я = 0, Теоретическая характеристика быстроходных насосов обычно пологая, изменение напора при подачах, близких к Q = Pu, велико и гидравлические потери мало уменьшают Qmax по сравнению с Ри. [c.16]

На рис. 37 изображены характеристика вихревой ступени насоса (график Н2 1иР-) ц зависимость перепада напоров Ah 2g/il в сечениях канала, расположеннглх под углом 130° одно к другому симметрично вертикальной осевой плоскости. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...