Распределение расходов пара в турбине

Распределение расходов пара в турбине К-300-240 [c.228]

Полученное на моделирующей установке распределение расходов пара в ЦВД турбины К-300-240 при номинальном режиме для 2—11 ступеней приведено в табл. 5. Эксперимент с учетом настройки нелинейных элементов занял всего 10 часов, что свидетельствует [c.230]

Моделирование воздушной системы охлаждения газотурбинной установки является задачей более простой, чем исследование распределения расходов пара в паровой турбине, так как в этом [c.232]

В нерегулируемых ступенях распределение давлений и теплоперепадов находят по тем же формулам (6.12), (6.16), (6.19), что и в турбинах с дроссельным парораспределением. Однако допущение о постоянстве абсолютных температур пара в ступенях, достаточно справедливое при изменении расхода пара в турбине с дроссельным парораспределением, менее точно в турбине с сопловым парораспределением, поскольку в этом случае при снижении расхода снижается энтальпия пара в первых промежуточных ступенях, а следовательно, снижается и температура. [c.183]

Таким образом, работа пара в турбине с регенеративным отбором слагается из работы пара отбора и пара, идущего в конденсатор. Расход тепла горячего источника по выражению (75а) слагается из расхода тепла на пар, проходящий в конденсатор а (г о —1 ) и расхода тепла на пар отбора (t o—). Такое распределение общего расхода тепла на оба потока пара является условным, так как в действительности в котельной соответственно расходуются на каждый из этих потоков количества тепла и аДг о D-Выражение расхода тепла в формуле (75а) соответствует условному случаю раздельного подвода в котельную обоих потоков пара от- [c.66]

Располагаемый теплоперепад пара в турбине 15 Распределение расхода теплоты на ТЭЦ 22, 27, 277 — 280 [c.324]

Чтобы учесть это снижение температуры, необходимо после того, как будет найден закон изменения давлений в камере регулирующей ступени в зависимости от изменения расхода пара через турбину при постоянной температуре по формуле (6.12) или (6.16), найти распределение потоков пара между отдельными сопловыми группами и закон изменения давлений пара за регулирующими клапанами. [c.183]

Произведя такой расчет при различных расходах пара через турбину, можно построить диаграмму распределения потока пара между отдельными группами сопл (рис. 6.15, а). На этой диаграмме, построенной для конденсационной турбины, как по оси абсцисс, так и по оси ординат нанесены в одном и том же масштабе относительные расходы пара СЮ . Относительный расход пара, отложенный по оси ординат, состоит из суммы относительных расходов через отдельные регулирующие клапаны + Сц /Ср + С,,, /Со + /Ср. Всего в рассматриваемой турбине таких клапанов четыре, из них четвертый является перегрузочным. [c.183]

В 1952 г. торговый флот СССР пополнился серией паровых сухогрузных судов типа Коломна , построенных в ГДР по советским проектам. По сравнению с пароходами довоенной постройки силовые установки этих судов имели существенные усовершенствования. Водотрубные котлы были оборудованы системой механизации подачи твердого топлива в топки, коэффициент полезного действия клапанных паровых машин мощностью 2500 и. л. с. с турбиной отработанного пара был несколько выше, чем у машин с золотниковым распределением, расход топлива на все судовые нужды составлял 0,75 кг на 1 и. л. с. в час. [c.295]

Если в целях безопасности расход свежего пара через турбину ограничен (дроссельной шайбой на паропроводе у турбины или без нее), то необходимо особенно тщательно следить, чтобы давление пара в первой (регулирующей) ступени не превышало установленной предельной величины. Если оно начинает превышать предельную величину, то следует немедленно снизить электрическую нагрузку турбины, т. е. уменьшить расход пара через нее. Необходимо учесть, что при параллельной работе двух турбин в режиме ухудшенного вакуума на одну общую тепловую сеть температуру прямой сетевой воды частично можно регулировать распределением количества входящей в конденсаторы обратной сетевой воды. [c.122]

Экономичное распределение нагрузок производится обычно на основе технико-экономических характеристик работающих турбин (полученных в результате эксплуатационных испытаний или на основе завидок-нх характе-ристик) с таким расчетом, чтобы общий расход пара (тепла) турбинами на выработку электроэнергии был бы наименьшим. [c.185]

Работа при частичных нагрузках. В современных конденсационных мощных турбинах, работающих с дроссельным регулированием или при скользящем начальном давлении, ЦНД — единственный цилиндр, в котором при частичных установившихся расходах пара происходят крупные изменения в распределении перепадов энтальпии по ступеням. При этом в наиболее неблагоприятных условиях оказывается последняя ступень, особенно на холостом ходу. [c.47]

При работе котлов в схеме дубль-блока на два котла устанавливается один общий регулятор распределения вторичного пара, поступающего от ЦВД турбины к вторичным перегревателям. Регулятор получает импульсы по расходу первичного и вторичного пара на первом котле и поддерживает заданное их соотношение. При этом необходимое соотношение между расходами первичного и вторичного пара автоматически поддерживается и на втором котле. Регулятор воздействует на поворотные заслонки, установленные на паропроводах вторичного пара к первому и второму котлам. Схема управления заслонками построена таким образом, что в любой момент времени одна из них находится в положении полного открытия, а другая может быть частично [c.213]

Если представить процесс в ступени паровой турбины как течение пара через ряд гидравлических сопротивлений или отверстий (с соответствующими коэффициентами расхода), то можно, по-видимому, поставленную задачу рассматривать как задачу распределения расходов в разветвленной гидравлической сети. [c.214]

Поведение первичной влаги, образовавшейся в предыдущих ступенях турбины, оказывается иным по сравнению со вторичной, возникшей в самой ступени. Первичная влага, как правило крупнодисперсная, попадая в сопловой аппарат, на 60—70% сепарируется на поверхностях лопаток. Образовавшиеся пленки срываются с выходных кромок и дробятся основным потоком. Часть кинетической энергии пара расходуется на разгон капель, скорость которых в зазоре перед рабочей решеткой ступени составляет 30—60% скорости пара. В результате направления потока пара и воды на рабочие лопатки оказываются разными. Удар капель в спинку лопаток вызывает дополнительные потери в ступени. Практически вся первичная влага сепарируется на рабочих лопатках и большая ее часть центробежными силами отбрасывается к периферии ступени. Характерные графики распределения первичной влаги в зазоре между сопловым аппаратом и рабочим колесом, а также за турбинной ступенью показаны на рис. 12-4. За сопловым аппаратом распределение влаги практически равномерно. Лишь у периферии наблюдается небольшой рост концентрации влаги из-за закрутки потока. За рабочей решеткой основная часть жидкости протекает через верхнюю половину рабочей лопатки. [c.327]

К недостаткам определения аэродинамических характеристик решеток турбин методом взвешивания единичной лопатки следует отнести 1) невозможность исследования точечного распределения потерь энергии потока по сечепию решетки 2) трудность точного определения расхода пара, приходящегося на один канал 3) сложность расчета энергетических характеристик решеток по данным измерения сил в паровом потоке. [c.78]

Прямоточный парогенератор Распределение потоков вторичного пара по корпусам парогенератора Распределение потоков вторичного пара, поступающего из ц. в. д. турбины, по корпусам парогенератора пропорционально нагрузке каждого из них 13-77, а Регулятор распределения вторичного пара поддерживает заданное соотношение между разностью расходов вторичного пара первого и второго корпусов парогенератора и разностью нагрузок этих же корпусов. Для минимального дросселирования вторичного пара одна из регулирующих заслонок всегда полностью открыта, и воздействие "регулятора осуществляется на вторую заслонку. Схема электрических связей между исполнительными механизмами приведена на рис. 13-77, б [c.851]

Задавшись общим профилем изменения диаметров от первой до последней ступени, подставляем в формулу последовательна диаметр каждой ступени и определяем тепловые перепады для всех ступеней. После определения числа ступеней и распределения теплового перепада по ступеням производится детальный расчет каждой ступени, от первой до последней, как это было указано при расчете одноступенчатых паровых турбин. Одновременно строится процесс в -диаграмме и определяются к. п. д. каждой ступени и всей турбины. По последнему к. п. д. уточняется расход пара и пересчитываются высоты лопаток во всей проточной части. [c.376]

Изменение расхода пара, проходящего через турбину >о [кг/ч] в зависимости от ее нагрузки (мощности) осуществляется регулированием турбины, состоящим из системы п а р о-распределения и системы р е г у-л и р о IB а н и я. [c.166]

Фиг. 5-46. Распределение давлений по ступеням конденсационной турбины (с дроссельным регулированием) в зависимости от расхода пара.

В практической деятельности для решения этого вопроса достаточно иметь энергетические характеристики турбин при различных расходах тепла и пара в отбор (рис. 3-16) на основании этих графиков можно вести оптимальное распределение электрической нагрузки при постоянном отборе (рис. 3-16,а) или тепловой нагрузки при постоянной электрической мощности (рис. 3-16,6). И в том и в другом случае принцип равенства относительных приростов будет являться основой экономичной работы агрегатов. [c.92]

Остаются открытыми вопросы оптимизации решеток и форм проточных частей турбин, работающих на влажном паре. Не менее важным в этой связи является правильный выбор параметров, распределение теплоперепадов и реактивности по ступеням. Необходимо подчеркнуть также то, что из-за сложности обменных процессов в двухфазных потоках, особенно в условиях потери устойчивости движущихся капель и пленок, сама постановка задачи об оптимизации вызывает значительные трудности. Эта задача усложняется также и потому, что, кроме повышения экономичности, оптимальная проточная часть должна обладать и максимальной устойчивостью к эрозии. В этой связи определенные надежды возлагаются на сепарацию влаги из пространства над рабочими лопатками и через щели в полых сопловых решетках. Перспективными могут оказаться специальные ступени, обладающие повышенной сепарационной способностью. Эти исследования также еще далеки от своего завершения. Требуют дальнейшего совершенствования и методы расчета к. п. д., коэффициентов расхода и [c.4]

Распределение накопленной энергии между окружающей жидкостью и газом или паром, заполняющим каверну, будет зависеть от способности обеих сред к накоплению энергии при одинаковом (в первом приближении) приросте давления на поверхности раздела. В этой связи можно предложить объяснение, почему вдув газа в поток часто препятствует кавитационному разрушению. Этот прием часто применяется при эксплуатации гидравлических турбин, и результаты лабораторных исследований подтверждают его эффективность [37, 52]. В ряде случаев попадание газа в каверны, схлопывание которых приводит к разрушению, затруднено. Область кавитационного течения обычно занимает лишь небольшую часть поперечного сечения потока. Кроме того, разрушение могут произвести только те каверны, которые перемещаются вдоль поверхности материала, как в случае описанных выше испытаний в гидродинамической трубе КТИ. Поэтому, если не позаботиться о тщательном выборе точки вдува и расхода вдуваемого газа, то большое количество воздуха будет потрачено впустую. С другой стороны, если в жидкость, втекающую в область кавитации, вводить слишком много воздуха, то может произойти нежелательное расширение этой области, так как в нее будут попадать дополнительные ядра кавитации. В результате возможно усиление разрушения. [c.422]

При работе в параллель турбин с отборами пара вопрос об оптимальном распределении тепловых и электрических нагрузок усложняется, поскольку расход тепла на турбоагрегат будет зависеть как от электрической, так и от тепловой нагрузки турбины, и общий относительный прирост следует искать в виде полного дифференциала от частных производных расхода тепла по тепловой и электрической нагрузке. [c.92]

Повышение экономичности в цикле с регенерацией так же, как и в комбинированном цикле, пропорционально мощности, вырабатываемой на тепловом потреблении, т.е. на базе теплоты, переданной питательной воде в системе регенерации. Это количество теплоты зависит от разности температур питательной воды и конденсата и практически не зависит от числа регенеративных отборов пара. Однако электрическая мощность турбины, вырабатываемая при одном и том же потреблении теплоты на подогрев питательной воды и при одном и том же расходе свежего пара, весьма существенно зависит от числа отборов и распределения нагрева питательной воды [c.25]

В ХПИ построена упрощенная модель для моделирования расходов рабочего тела в турбинах ХТГЗ им. С. М. Кирова, на которой производилось исследование распределения потоков пара в цилиндре высокого давления турбины К-300-240, состоящем из 11 ступеней. Блок-схема модели показана на рис. 108. В нее, кроме нелинейных элементов, компенсационных сопротивлений и источников Е для моделирования изменения реакции по высоте лопатки и насосно-эжекционного эффекта, входят линейные резисторы в цепях, моделирующих потоки в щелевых зазорах. Эти резисторы поставлены вместо нелинейных элементов, так как напряжения в рассматриваемых цепях, согласно предварительным расчетам, не выходят за пределы начальных (линейных) участков характеристик рассмотренных выше диодов. Следовательно, их применение в этих условиях теряет смысл. Модель же с применением линейных резисторов значительно упрощается. [c.230]

При расчете турбин с регулируемыми отборами пара приходится отдельно определять расходы пара и соответствующие давления в ступенях ч. в. д. турбины до отбора и ч. я. д. после регулируемого отбора пара. Диапрамма распределения давлений в зависимости от расхода пара для турбины с регулируемым отбором пара при давлении р представлена на фиг. 5-53, В верхней части таграыиы для ч. в. д. распределение давлений получается, как у противодавленческой турбины. Давления в ступенях изменяются по гиперболам р М, Р1М, и т. д. В ч н. д. турбины (нижняя часть диаграммы) распределение давлений соответствует конденсационной турбине. В ч. в. д. согласно диаграмме имеется 4 групповых клапана, в ч. н. д.— 3 групповых клапана. По [c.340]

Если на ТЭЦ энергетические характеристики агрегатов отсутствуют, а турбины работают по отбору в общую магистраль, то рациональное распределение тепловых нагрузок между турбинами может быть определено на основании простого опыта. На общей магистрали, за местом присоединения отборов всех турбин следует установить термометр, замеряющий температуру смешанного потока пара. Очевидно, наиболее рациональное распределение расходов пара при неизменном суммарном отборе будет соответствовать тому случаю, когда температура смешанного потока будет иметь м инималь-ное значение. Это будет показывать, что средняя взвешенная величина использованного в части высокого давления всех турбин теплопадения достигла максимальной величины,, т. е. выработка электроэнергии на отборном паре максимальна. [c.92]

Для поддержания заданного давления пара перед паровой турбиной Р-12-90/18 установлен регулятор давления (РДП) типа 3P-IV-59. РДП получает следующие импульсы по давлению пара перед паровой турбиной, по расходу пара из парогенератора и расходу топлива на парогенератор. РДП с помощью колонки дистанции онного управления (КДУ) управляет регулирующим клапаном топлива. Для поддержания заданного избытка воздуха в топке парогенератора установлен регулятор соотношения пар — воздух (РСПВ) типа ЭР-111-59. РСПВ получает импульсы по расходу пара, по расходу воздуха в топку парогенератора с коррекцией по давлению после компрессора и исчезающий импульс от регулятора давления пара, поступающий через комплект динамической связи (КДС). РСПВ осуществляет управление воздухораспределительной заслонкой, изменяя распределение воздуха между парогенератором и камерой сгорания. [c.63]

Стимулирующее влияние на развитие коррозии оказывает неравномерность распределения пара по поперечному сечению трубного пучка конденсатора — явление перекоса. Если конденсатор работает со значительным перекосом, то пучки трубок с п01вышенным напряжением, возникающим в местах повышенного расхода пара, могут подвергаться интенсивной коррозии со стороны как охлаждающей воды, так и пара. Следует исключить случаи работы конденсаторов турбин а холостом ходу. Подщелачивание конденсата пара, содержащего угольную кислоту, с помощью аммиака из расчета связывания ее до (МН4)гСОз предупреждает обесцинкование и коррозионное растрескивание латуни. [c.240]

Из теплообменника 4 перегретая вода в данном случае до температуры 130- -150° С подается к потребителю 12. От потребителей вода возвращается на ТЭЦ с температурой70°С, и процесс повторяется вновь. Распределение тепла на ТЭЦ представлено на фигуре 10-4. Так же как и в конденсационной паровой электростанции, на теплоэлектроцентрали водяной пар, поступающий в турбину, заключает в себе 85,5% тепла, выделившегося при горении топлива. Потери составляют в турбогенераторе— 4,7%, расход энергии на собственные нужды электростанции— 3,2%, с охлаждающей водой в конденсаторе—18%. Полезно используется 59,6% тепла сгоревшего топлива. На выработку электроэнергии идет лишь 11,6%. Количество выработанной электроэнергии меньше, чем на ЦЭС, но потеря с охлаждающей водой резко уменьшается, что дает возможность значительно повысить к. п. д. всей установки. [c.299]

Тепловая электроетавция. Более 90% используемой человечеством энергии получается за счет сжигания угля, нефти, газа. Наиболее удобной для распределения между потребителями является электрическая энергия переменного тока. Для преобразования энергии химического горючего в электроэнергию используются тепловые электростанции. На тепловой электростанции освобождаемая при сжигании топлива энергия расходуется на нагревание воды, превращение ее в пар и нагревание пара. Струя пара высокого давления направляется на лопатки ротора паровой турбины и заставляет его вращаться. Вращающийся ротор турбины приводит во вращение ротор генератора электрического тока. Генератор переменного тока осуществляет превращение механической энергии в энергию электрического тока. [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...