Паровые турбины одноступенчатые

Ступени — Выбор числа 13—145 --Ступени скорости 13 — 145, 146 Паровые турбины одноступенчатые 13 — 142 ----одноцилиндровые ЛМЗ 50 000 кет [c.189]

Одноступенчатая паровая турбина. Одноступенчатая турбина состоит из одного направляющего аппарата и расположенного за ним рабочего колеса. [c.142]

В активных многоступенчатых, паровых турбинах обычно первую ступень выполняют так, чтобы она была регулирующей, т. е. способной обеспечить сравнительно большое снижение давления пара и, следовательно, использование большого теплопадения. В зависимости от величины этого теплопадения эту ступень выполняют одноступенчатой или с двумя ступенями, скорости. Выходная скорость после регулирующей ступени не может быть использована, и поэтому ее к. п. д. ниже, чем у последующих ступеней давления, однако удобство регулирования турбины при переменной нагрузке восполняет этот недостаток. [c.344]

Паровые турбины начали строить одновременно в Швеции и Англии. В Швеции в 1883 г. инженер Лаваль взял патент, а в 1890 г. построил одноступенчатую активную турбину мощностью 3,7 кВт при частоте вращения ротора 417 Английский инженер Парсонс в 1884 г. построил многоступенчатую реактивную турбину мощностью 7,4 кВт, с частотой вращения ротора 280 с . Обе турбины приводили в действие генераторы электрической энергии. Американский инженер Кертис в 1896 г. сконструировал и предложил строить многоступенчатые активные турбины со ступенями давления. [c.23]

Потеря в передаче. КПД зубчатой передачи ориентировочно равен т) = lip = 0,97 для двухступенчатого переборного редуктора и Tin = "Пр = 0.98 для двухступенчатого планетарного редуктора. Одноступенчатые редукторы вспомогательных паровых турбин при jVe = 10—400 кВт имеют КПД т р = 0,92-f-0,96 (большие значения соответствуют большим значениям мощности). [c.148]

Идея паротурбинного двигателя зародилась в глубокой древности [27]. Однако проблема паровой турбины получила разрешение лишь в 80-х годах прошлого столетия. В 1883 г. появилась одноступенчатая активная турбина Лаваля с чрезвычайно высокой скоростью вращения (до 30000 об/мин), в 1884 г. —многоступенчатая реактивная турбина Парсонса, обладавшая крупными преимуществами по сравнению с паровой машиной как мошный быстроходный двигатель, не имеющий поступательно движущихся частей и более экономичный в отношении расхода топлива. На появившихся крупных электростанциях мощные паровые турбины очень скоро вытеснили не только паровую машину, но и двигатели внутреннего сгорания вследствие чрезмерно больших размеров последних и дороговизны жидкого топлива. [c.133]

К концу века появляются промышленные образцы паровых машин-двигателей совершенно нового — вращательного типа. В 1889 г. шведский инженер К. Лаваль создал одноступенчатую активную паровую турбину небольшой мощности. При этом Лаваль решил ряд важных задач не только турбиностроения, но и машиностроения в целом. Он изобрел расширяющее сопло, дающее возможность превращать энергию давления пара в энергию скорости, сконструировал рабочий диск турбины так, что при вращении колесо надежно сопротивлялось разрывавшим его огромным силам инерции. Прибегнув к смелому техническому решению, изобретатель построил турбину с гибким валом, подтвердив на практике гипотезу о том, что при очень быстром вращении гибкий вал становится прямым. Наконец, Лаваль построил к своей турбине редуктор — систему зубчатых передач для уменьшения числа оборотов. [c.25]

На рис. 2-7 схематично показана простейшая одноступенчатая активная паровая турбина. [c.36]

Расчет потерь энергии в НА и РК ступеней паровых турбин ведется, как правило, на базе экспериментальных данных, полученных в опытах с плоскими и кольцевыми решетками. Вместе с тем реальные условия обтекания НА и РК в ступени иные, и потери в них могут быть существенно большими. Эти потери приблизительно учитываются, если натурная ступень проектируется на основании характеристик модельной ступени. Однако подавляющее большинство исследований характеристик ступеней выполнено на одноступенчатых моделях, без учета взаимного влияния ступеней, работающих в группе. [c.205]

Рис. 3—III. Схема одноступенчатой паровой турбины

Таким образом, многоступенчатые активные паровые турбины оказываются значительно экономичнее одноступенчатых активных турбин. [c.226]

Рис. 8.62. Коэффициент полезного действии производства электроэнергии ЛГУ с двух-контурным КУ в зависимости от подогрева питательной воды отборным паром паровой турбины до подачи ее в КУ 1 — одноступенчатый 2 — двухступенчатый

СП — сетевая одноступенчатая установка подогрева воды на паросиловой ТЭЦ КУ — котел-утилизатор СН — сетевой насос КН — конденсационный насос ОТс — объект теплоснабжения ГТУ — газотурбинная энергетическая установка ПК — паровой котел ЧВД и ЧНД — части высокого и низкого давления паровой турбины ПНД — подогреватель низкого давления КД — камера дожигания Т — топливо [c.473]

Насос центробежный, соединен с одноступенчатой паровой турбиной. Производительность около 20 иг-воды в 1 ч. Скорость вращения вала 3600 оборотов в минуту. Вал насоса опирается на два шариковых подшипника [c.597]

Рис. 5.1. Схема одноступенчатой паровой турбины

Ступени давления. В многоступенчатых турбинах весь процесс расширения пара разделен на части или ступени, в каждой используется небольшой перепад давлений. Если разделить располагаемый перепад давлений на число ступеней г таким образом, чтобы в каждой ступени использовать равные теплопадения, то скорость истечения пара в каждой ступени будет в /г раз меньше, чем в одноступенчатой турбине, использующей то же теплопадение. Действительно скорость истечения в одноступенчатой турбине С1 = 1,41ф il — 2, где ф — скоростной коэффициент сопла, который показывает, во сколько раз скорость на выходе из сопла меньше скорости обратимого истечения. Для сопл паровых турбин Ф = 0,90. .. 0,96. В каждой ступени многоступенчатой турбины используется теплопадение (г — г з)/ , поэтому скорость истечения из каждой ступени [c.245]

Фиг. 5-3. Одноступенчатая активная паровая турбина, а —схема турбины —схема действия пара на лопатку турбины.

Принцип действия одноступенчатой газовой турбины ) не отличается от принципа действия одноступенчатой реактивной паровой турбины. Расширение газа происходит не только в направляющих соплах, но и на рабочих лопатках. Абсолютная скорость С] на рабочих лопатках убывает до Сз, а относительная от хю возрастает до Шг. [c.249]

Применяются различные схемы включения испарителей в систему регенерации паротурбинных установок. На фиг. 26 приведена принципиальная схема одного из вариантов включения одноступенчатого испарителя в систему регенерации чисто конденсационной паровой турбины. [c.84]

Фиг. 26. Принципиальная схема включения одноступенчатого испарителя в систему регенерации конденсационной паровой турбины.

Задавшись общим профилем изменения диаметров от первой до последней ступени, подставляем в формулу последовательна диаметр каждой ступени и определяем тепловые перепады для всех ступеней. После определения числа ступеней и распределения теплового перепада по ступеням производится детальный расчет каждой ступени, от первой до последней, как это было указано при расчете одноступенчатых паровых турбин. Одновременно строится процесс в -диаграмме и определяются к. п. д. каждой ступени и всей турбины. По последнему к. п. д. уточняется расход пара и пересчитываются высоты лопаток во всей проточной части. [c.376]

В работе [11.38] наблюдалась отчетливая тенденция изменения измеренных величин степени турбулентности в зависимости от Не в области их критических значений. При малых числах Рейнольдса степень турбулентности потока достигала почти 14%, уменьшаясь до 4% при увеличении Ке свыше 10 . Измеренные в одноступенчатом осевом компрессоре степени турбулентности потока составляли от 2,2 до 3,4% [11.39]. Результаты экспериментального исследования, проведенного Эвансом (рис. 2.10), получены при величинах степени турбулентности потока в диапазоне от 2% при максимальном расходе воздуха до 4,3% на режиме срыва. В разд. 2.6 упоминаются турбулентные возмущения величиной 18% (в паровой турбине мощ- [c.334]

При применении термического метода подготовки добавочной воды на КЭС чаще всего используются одноступенчатые испарительные установки, которые всегда включаются в систему регенеративного подогрева питательной воды паровых котлов на ТЭЦ наряду с этой схемой применяется такая, при которой установка включается в систему подогрева сетевой воды. При работе по первой схеме греющий пар подводится к испарительной установке от регенеративного или регулируемого отбора турбины когда установка включена в систему подогрева сетевой воды, пар подводится к ней от одного из теплофикационных отборов. [c.173]

Температурный перепад, который может быть использован для работы испарительной установки между двумя смежными отборами турбины, не превышает 15—20° С. Поэтому в систему регенеративного подогрева основного конденсата или сетевой воды по схеме на рис. 7.1, а включаются только одноступенчатые испарительные установки. Производительность их ограничена и обычно не превышает 2—4% производительности парового котла при включении их в систему регенерации турбины и 8—12% при включении в систему подогрева сетевой воды ТЭЦ. Чем выше выбран температурный перепад между греющим и вторичным паром, тем производительность испарителя будет ниже, так как для подогрева питательной воды от энтальпии h +i до /г и (см. рис. 7.1, а) потребуется меньше теплоты и, следовательно, меньше вторичного пара [c.175]

Имеется еще одно существенное обстоятельство, ограничивающее число ступеней испарительных установок на электростанциях. Возможное число ступеней зависит от общего располагаемого температурного напора, т. е. разности температур насыщения первичного пара первой ступени и вторичного пара последней ступени, что определяется их давлением. Первичным обычно является пар одного из отборов турбины. Температура и давление вторичного пара последней ступени определяются температурой в том регенеративном подогревателе, который используется для конденсации этого пара. При одноступенчатом испарителе в нем используется весь располагаемый температурный напор, а при многоступенчатом его приходится распределять между отдельными ступенями. Поэтому в каждой ступени соответственно меньше температурный напор и удельная паровая нагрузка поверхности нагрева. [c.351]

Одноступенчатая активная турбина. Для расчета паровой тур-бины должны быть заданы мощность, давление и температура пара перед турбиной, давление пара за турбиной, число ее оборотов в минуту, число и параметры промежуточных (между ступенями) отборов пара. По этим данным определяются размеры проточной части — высоты направляющих и рабочих лопаток, расход пара и к. п. д. турбины. [c.367]

Рис. 6.2. Принципиальные схемы паровых ак1ивных турбин одноступенчатой (а) двухступенчатой (б) трехступенчатой (в)

Турбины с несколькими ступенями скорости позволяют при одной и той же окружной скорости и перерабатывать значительно больщие тепловые перепады, чем в одноступенчатой турбине. Ступени скорости применяются в паровых турбинах весьма щироко. [c.137]

На рассмотренной выше схеме была изображена одноступенчатая паровая турбина, у которой на налу насажен один рабочий диск. В многоступенчатых паровых турбинах (рис. 4—III) на вал насаживается несколько дисков 2, 3, 4 с рабочими лопатками 5, б, 7, а между этими дисками располагаются [c.201]

Каков рабочий процесс одноступенчатой.,.актнвной паровой турбины [c.259]

Ручдой привод качающихся колосников с шарнирами. Механический привод с шарнирами, цилиндром и поршпем Насос поршневой. Максимальная производительность 24 т/ч воды Насос центробежный, с одноступенчатой паровой турбиной. Производительность около 20 т/ч воды. Скорость вращения вала 3600 об/мин. Вал иасоса на шариковых подшипниках [c.123]

Для питания котельных агрегатов средней и большой наропроизво-дительности применяют центробежные насосы с паротурбинным приводом. Их выпускают на производительность от 30 до 270 м 1ч и больше и на давление нагнетания от 25 до 150—200 ати и выше. Число оборотов насоса с паротурбинным приводом определяется условия1ми конструирования турбины и обычно равно 4000—7000 об1мин. По этой причине насос с паротурбинным приводом получается более компактным, чем насос с электрическим приводом, потому что у него меньше число ступеней (от 1 до 6) и диаметр колес. Паровая турбина также получается компактной, так как ее обычно вьшолняют одноступенчатой. Для упрощения приводная турбина рассчитывается на работу с выхлопом пара в деаэратор или в атмосферу (Д2 на рис. 22-1). [c.427]

В современных паротурбинных установках ТЭС и АЭС располагаемый теплоперепад турбины составляет 1000—1600 кДж/кг. Создать экономичную одноступенчатую турбину при таких теплоперепа-дах и достигнутом в настоящее время уровне прочности металлов невозможно. Действительно, скорость пара на выходе из сопл одноступенчатой турбины в этих условиях составит 1500—1700 м/с. Для экономичной работы одноступенчатой турбины необходимая окружная скорость лопаток на среднем диаметре при оптимальном отношении скоростей м/Сф = 0,65 должна составить 1000—1100 м/с. Обеспечить прочность ротора и лопаток при таких окружных скоростях практически невозможно. Кроме того, число М в потоке пара в этом случае составит 3,0—3,5, что приведет к большим волновым потерям энергии в потоке. Поэтому все крупные паровые турбины для энергетики и других отраслей народного хозяйства выполняют многоступенчатыми. В этих турбинах пар расширяется в последовательно включенных ступенях, причем теплоперепады таких ступеней составляют небольшую часть располагаемого теплоперепада всей турбины. Поэтому окружные скорости лопаток в ступенях многоступенчатой турбины составляют 120—250 м/с для большинства ступеней ЧВД и ЧСД турбины и достигают 350—450 м/с для последних ступеней конденсационных турбин при стальных лопатках и 600 м/с при титановых лопатках. Числа М в потоке для большинства ступеней меньше единицы. [c.122]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Дымососное устройство состоит из паровой одноступенчатой турбины, работающей мятым паром и развивающей мощность при максимальном расходе пара 14 000 кг1час до 160 л. с. [c.405]

В качестве независимых переменных модели ПТУ первой схемы, сопряженные циклы которой в Т—S координатах представлены на рис. 9.1, целесообразно использовать давления торможения паровых потоков на выходе соответственно из первой P2V1 второй р4 ступеней турбины. Низкие значения коэффициентов 02 3 и 04-5 ставят под сомнение целесообразность применения двухступенчатой регенерации в ПТУ сДФС. ]з,ля строгого решения этого вопроса используем следующий прием. Будем рассчитывать эффективный КПД ПТУ первой схемы т1эф i при одноступенчатом процессе расширения на турбине 1—4, показанном штриховой [c.159]

На фиг. 225 дана конструкция маломощной активной турбины с двумя ступенями скорости. В этой турбине, как и в обычной одноступенчатой, пар расширяется в одном венце сопловых каналов. Далее пар поступает в первый венец рабочих лопаток, где скорость парового потока уменьшается от значения i до величины сг, создавая определенное окружное усилие. После первого венца рабочих лопаток пар проходит через неподв ижные направляющие каналы, где изменяет свое направление, и со скоростью i поступает в каналы второго венца рабочих лопаток, создавая дополнительное окружное усилие. [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...