Обработка опытных данных

Для неправильных частиц первой и второй групп определим четыре области изменения коэффициента сопротивления (рис. 2-8) и, соответственно четыре режима обтекания частиц автомодельный, два переходных (с преобладанием сил инерции или сил вязкости, соответственно, взамен обычно выделяемого одного) и ламинарный. На основе обработки опытных данных можно рекомендовать следующие зависимости. [c.56]

Эксперименты проводились с кварцевым песком di = = 0,49 мм и алюмосиликатом dr = 3,2 мм. Обработка опытных данных позволила выявить следующее. [c.93]

Третье слагаемое отражает увеличение потерь давления в связи с движением частиц в теплообменной камере. При обработке опытных данных (п — число групп тормозящих элементов) [c.132]

Здесь обращает на себя внимание изменение характера теплообмена. При ReT>480 (автомодельная область) доля ламинарного пограничного слоя у поверхности движущейся частицы становится превалирующей, на что указывает в соответствии с решением Г. Н. Кружи-лина степень /2 при R t в формуле (5-29). Изменение характера процесса, впервые обнаруженное в Л. 307], подтверждается обработкой опытных данных С. А. Круглова по теплообмену с падающими свинцовыми шариками. Согласно [Л. 307] изменения. в интенсивности теплообмена могут быть объяснены уменьшением вращательного эффекта и усилением влияния теплопроводности частицы (т. е. Bi) по мере увеличения размера. [c.167]

Обработка опытных данных Л. 18, 98], представленных на рис. 6-12, позволила с вероятной ошибкой 12% привести теоретические за(ви-симости (6-3) и (6-8) к следующему расчетному виду [c.230]

Обработка опытных данных в [Л. 161] велась по критериальному уравнению, полученному на основе дифференциальных уравнений Г. И. Баренблатта [Л. 15], записанных через параметры компонентов потока. Поэтому появление в [Л. 161] критериев Рейнольдса н Прандтля для всего дисперсного потока неожиданно. Для верного суждения о влиянии физических параметров компонентов суспензий на результирующий теплоперенос воспользуемся нашим методом сравнения по (Nun/Nu)ке. pr=i(i m. Тогда взамен (7-29) —(7-31) получим [c.246]

Рис, 10-15. Критериальная обработка опытных данных по теплоотдаче слоя графитовых частиц с использованием зависимости (10-9) ll-Md <30. [c.346]

ОБРАБОТКА ОПЫТНЫХ ДАННЫХ МЕТОДОМ ТЕОРИИ ПОДОБИЯ [c.53]

Средняя температура воздуха, проходящего через модель, /д< м=20°С. Диаметр трубок модели /м=12,5 мм. Коэффициент теплоотдачи м при обработке опытных данных был отнесен к средней арифметической разности температур между жидкостью и стенкой. [c.57]

Физические параметры капельных жидкостей и газов изменяются с изменением температуры. Поэтому при обработке опытных данных за определяющую температуру, при которой берутся значения физических величин, принимают среднюю температуру потока или стенки или среднюю температуру пограничного слоя [c.428]

Исследования полностью подтвердили целесообразность введения критерия Гухмана (разброс опытных точек значительно уменьшился) и обработки опытных данных по критериальным зависи- [c.513]

Обработка опытных данных для диапазона 3,0 я < 22,0 позволила установить численные значения входящих в (2.29) коэффициентов а — коэффициент расхода сопла закручивающего устройства, а = 0,80- 0,95 K — численный коэ ициент, К = = 0,76 д — величина, пропорциональная расходу пограничного слоя, 3 = 0,2, тогда [c.76]

Обработка опытных данных исследования вихревой трубы с оптимальными характеристиками аппроксимация от от ц и х позволила получить зависимость [c.101]

Блох Л. С. Основные графические методы обработки опытных данных. Машгиз, 1951. [c.122]

Таким образом, для характеристики подобия явлений можно использовать константы подобия и числа подобия. Константы подобия сохраняют числовое значение только для двух подобных явлений, но они остаются одинаковыми для всех сходственных точек рассматриваемых систем. Числа подобия сохраняют свое значение в сходственных точках всех подобных между собой систем, сколько бы их ни было, но в различных точках одной и той же системы числа имеют разные значения. Поэтому константами подобия удобно пользоваться при моделировании технических устройств, когда необходимо получить подобие только между двумя явлениями, а числами подобия — при обработке опытных данных или численных расчетов, когда на основании изучения единичных явлений необходимо получить обобщенную зависимость, пригодную для всех подобных между собой явлений. [c.268]

Во многих случаях физический эксперимент остается единственным способом получения закономерностей, определяющих теплоотдачу. Чтобы с помощью эксперимента получить наиболее общую формулу для определения коэффициента теплоотдачи, пригодную не только для исследованных явлений, но и для всех явлений, подобных исследованным, постановку эксперимента и обработку опытных данных необходимо осуществлять на основе теории подобия физических явлений. [c.310]

Для удобства обработки опытных данных уравнение подобия принято представлять в виде степенной функции [c.313]

Температура не входит в числа подобия, но от ее величины зависят физические свойства теплоносителя. В системе, где происходит теплоотдача, температура жидкости изменяется как вдоль омываемой поверхности, так и в поперечном направлении. В соответствии с температурой изменяются и физические свойства жидкости. При определении значений чисел подобия в процессе обработки опытных данных невозможно учесть всю совокупность возможных значений физических параметров жидкости в системе. Поэтому ус- [c.313]

При использовании уравнений подобия в качестве определяющих должны быть выбраны та же температура и тот же размер, которые использовались при обработке опытных данных. Числа подобия в уравнении снабжаются индексами, указывающими вид определяющей температуры. Например, если за определяющую выбрана температура tf, числа подобия имеют индекс f. [c.314]

Использование температуры, подсчитанной по формуле (10.24), в качестве определяющей при обработке опытных данных позволяет получить более простое уравнение подобия, так как в него не войдут число Маха и температурный фактор. [c.384]

Здесь в качестве определяющего размера выбрано расстояние от начала пластины до участка, на котором определяется местный коэффициент теплоотдачи. За определяющую взята температура поверхности пластины. При обработке опытных данных коэффициент теплоотдачи определялся по формуле (10.20). При проведении опытов число Рейнольдса изменялось от 5 10 до 2 10 , а температурный [c.387]

При обработке опытных данных коэффициент теплоотдачи определялся по формуле (10.20). Для дозвуковых потоков коэффициент восстановления считался неизменным и равным 0,88. [c.388]

Обработка опытных данных Б. С. Петухова и В. В. Кириллова с использованием в качестве определяющей эффективной температуры Тд, которая подсчитывается по уравненню (10.24), подтвердила возможность получения уравнения подобия, описывающего теплоотдачу при большой скорости движения, без введения числа М (или Х) в явном виде. В такой обработке для воздуха уравнение подобия имеет вид [c.388]

Формула (11.29) была использована при обработке опытных данных по теплоотдаче при свободном и вынужденном движении разреженного газа. [c.402]

Обработка опытных данных по теплоотдаче плоской пластины в условиях подвода инородного газа в ламинарный пограничный слой, полученных при использовании различных видов газов — охладителей, позволила получить следующую связь коэффициентов теплоотдачи при вдувании охладителя а и для непроницаемой стенки а [c.420]

Более сложные примеры обработки опытных данных, когда зависимости имеют нелинейный вид, рассмотрены в [5]. [c.116]

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

При обработке опытных данных осгается неизвестным коэффициент который согласно (4-37) найдется как [c.124]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Лишь При малых скоростях вращения ( = 500 об1мин), наблюдающихся при движении крупных частиц в га-зовзвеси, наклон кривой сохраняется прежним, соответствуя Re . Обработка опытных данных по более точному выражению Re , не изменяя наклона линий, сдвигает точку их пересечения на рис. 5-6,а в сторону меньших чисел Re (от 2-10 к б- Ю ). Интенсифицирующее влияние вращения частиц на межкомпонентный теплообмен в газовзвеси может быть значительным при усло- [c.159]

Симплекс Д/ т менялся от 7,1 до 79 в оребренных и от 6,5 до 140 в неоребренных каналах. Обнаружены (рис. 10-9) две области теплоотдачи, определяемые влиянием стесненности на движение плотного слоя (см. 9-5) область темплообмена при стесненном движении (Д/кт<30) и при нестесненном движении (автомодельная область — Д/ т>30). В первой области стесненного движения уменьшение влияния пристенного эффекта по мере роста симплекса Ajdj примерно до 30 приводит к улучшению теплообмена, так как относительная толщина и термическое сопротивление разрыхленного пристенного слоя уменьшаются. Обработка опытных данных в этой области обнаружила, что Ыи сл = /(А/с т) . Можно полагать, что в этой области основное термическое сопротивление создается пристенным слоем, так как здесь увеличение Д/ т приводит к росту теплоотдачи.С этих позиций для интенсифи- [c.337]

Различные варианты обработки опытных данных Ю. Л. Тонконогого показали, что лучший учет различных факторов (наименьший разброс опытных точек) дает использование критериальной зависимости (10-9), при использовании в качестве определя ющей средней температуры пограничного слоя im = 0,5(t n + f T). При D/ T> >30 сл= 150- 900° С, Fo = 0,8- -20 [c.347]

Обработка опытных данных по этой формуле условна, так как в опытах изменялся лишь размер частиц, а D = onst по существу изучалась зависимость Осл = = f(v n, dr). Данные [Л. 176] получены при 0 = 2Ъ- 7Ъмм [c.350]

Произведем обработку опытных данных в критериях подобия н построим зависимость Eu = f(Re). Эта зависимость будет действительна и для пара. Поэтому по получеино для модели зависимости Eu = f(Re) можно найти зависимость Ap = f(G) для случая течения пара в образце. [c.54]

Г. Т. Сергеев провел большие экспериментальные исследования процессов внешнего тепло- и массопереноса при испарении жидкости с поверхности капиллярнопористого тела, а также теплообмена сухого тела в турбулентном потоке воздуха. Результаты обработки опытных данных представлень[ следуюш,ими критериальными уравнениями [c.513]

Зависимость (3.50) получена путем статистической обработки опытных данных для широкого класса констру1щион-ных сталей и сплавов. Зная механические характеристики металла шва, по соотношению (3.42), полученному для соединений с дефектом в центре шва, можно оценить несущую способность соединений при квазихрупком разрушении. Для установления допустимых размеров дефектов, не приводящих к квазихрупким разрушениям, необходимо знать уровень номинальных напряжений, действующих в сварном соединении. Из предыдущих разделов было выявлено, что вязкая прочность сварных соединений определяется нетто-сечением сварного шва (без учета эффекта контакт иого упрочнения). То есть для однородных пластин [c.112]

Обработка опытных данных Ф. А. Шевелева и др. приводит к следующим значениям числа М (для V мм1сек) [c.122]

Полуэмпирические формулы для определения коэффициента трения (XII,46) и (XII.48), имеющие теорети(еское обоснование и охватывающие движение в трубах разного диаметра, гри различных скоростях и для различных жидкостей, появились сравнительн ) недавно. В различных областях техники до сих пор продолжают пользоваться многочисленными эмпирическими формулами, полученными непосредстве но путем обработки опытных данных и действительными лишь в ограниченных условиях (для определенных жидкостей, определенных диаметров труб, 1 коростей течения, температур и т.д.). В этих формулах шероховатость степс < принимается постоянной или учитывается с помощью специальных коэффициентов (так называемые коэффициенты шероховатости), причем для каждой формулы даются особые шкалы коэффициентов шероховатости в зависимости о г материала трубы. [c.190]

Обработка опытных данных по среднему коэффициенту теплоотдачи между воздухом и сферой в условиях вынужденного движения, выполненная Каванау в соответствии с формулой (11.29), позволила получить ф = 2,63. Опыты проводились в потоке газа при М = = 0,1 — 0,69 и Re = 1,75— 124. При обработке опытных данных коэффициент теплопроводности определялся по адиабатной температуре стенки, а остальные физические параметры — по термодинамической температуре потока. Определяющий размер — диаметр сферы. [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...