Затупленная поверхность

При равновесном обтекании затупленной поверхности возрастает давление набегающего потока. Как изменяется отход ударной волны в газе с постоянными теплоемкостями, а также в диссоциирующем газе [c.476]

В точке полного торможения на затупленной поверхности головной части летательного аппарата установилась равновесная температура. За этой точкой течение газа вдоль поверхности головной части неравновесно. Расскажите о характере изменения температуры в таком [c.476]

Представленное на рис. 10.12, в распределение этого коэффициента соответствует обтеканию тела вращения с затупленной передней частью (рис. 10.39,а). Вдоль сферической затупленной поверхности коэффициент давления резко уменьшается. В окрестности сопряжения сферического носка с конусом происходит дальнейшее снижение этого коэффициента. Его минимальное значение достигается на расстоянии отточки О, равном примерно пяти радиусам сферы. Затем коэффициент давления медленно выравнивается до значения р на остром конусе и снова резко падает в точке К (в месте сопряжения с цилиндром). [c.514]

Известно, что затупленную поверхность можно считать оптимальной с точки зрения теплообмена, однако при этом затупленный носок испытывает наиболее интенсивное тепловое воздействие. В связи с этим здесь отражены вопросы, связанные с определением теплового (конвективного и радиационного) потока к затупленным носовым частям тел различной конфигурации (сферический носок, плоский торец). Приведены примеры расчета, в которых дана оценка влияния завихренности потока за криволинейной ударной волной на теплопередачу. Кроме того, ряд вопросов и задач посвящен расчету равновесной температуры поверхности летательных аппаратов в различных газодинамических условиях, в том числе и с учетом влияния диффузии в пограничном слое. [c.670]

Какие факторы влияют на повышение устойчивости ламинарного пограничного слоя на затупленной поверхности летательного аппарата при больших скоростях полета [c.671]

При обтекании затупленной поверхности летательного аппарата на участке от передней критической точки и далее вниз по потоку наблюдается градиентное ускоренное течение (продольный градиент давления отрицателен). Ускорение частиц, вызванное отрицательным градиентом давления, и увеличение их кинетической энергии обусловливают большую сопротивляемость потока возмущающим воздействиям и повышение устойчивости ламинарного пограничного слоя. [c.683]

Тонкая игла перед тупым телом. Такая игла, вызывая отрыв потока, способствует снижению сопротивления и теплопередачи при больших сверхзвуковых скоростях. Рассмотрим механизм этого явления. Отсоединенный почти прямой скачок уплотнения перед затупленным телом (рис. 1.12.4,а) может изменить свою форму, если перед таким телом установить тонкую иглу (рис. 1.12.4,6). Поток может оторваться на игле и образовать область течения клинообразного или конусообразного типа (в зависимости от того, является ли тело плоским или цилиндрическим). Под влиянием такого отрывного течения изменится форма головного скачка уплотнения от почти прямого до косого, что обусловит снижение лобового сопротивления и теплопередачи в точке полного торможения затупленной поверхности. Однако в контактной области скачка и поверхности иглы могут возникать высокие местные тепловые потоки, что несколько снижает эффективность использования иглы. [c.106]

Рассмотрим картину течения перед затупленным телом с центральной иглой. Если длина такой иглы не превышает расстояния до криволинейного отошедшего скачка уплотнения (рис. 6.1.1,а), то ее влияние распространяется лишь на течение за этим скачком и оказывается несущественным. Выдвижение острия иглы 9 за пределы криволинейного скачка уплотнения (рис. 6.1.1,6) приводит к перестройке структуры возмущенного потока, которая характеризуется новой системой скачков уплотнения. Это обусловлено отрывом потока от поверхности иглы, который обычно происходит вблизи основания конического острия (излома). Такой отрыв вызывается большим положительным градиентом давления в пограничном слое на поверхности иглы, обусловленным торможением потока перед телом. В результате отрыва возникает застойная зона 1 с возвратным течением. Оторвавшийся пограничный слой смешивается в зоне 2 с внешним возмущенным течением и присоединяется к обтекаемой затупленной поверхности в области 3. Разделяющие линии тока 8 в зоне смешения образуют поверхность, близкую к конической, пересекающуюся с головной частью в точках Л и 5. В месте присоединения сверхзвуковой поток претерпевает поворот, который [c.383]

Эффективность управляющего воздействия на поток, обтекающий затупленные поверхности летательных аппаратов, можно существенно повысить путем использования комбинированного приспособления, состоящего из цилиндрической иглы и устройства для вдува через нее газа в набегающий поток. [c.402]

Широкий круг задач аэродинамики связан с определением взаимодействия среды с летательным аппаратом, имеющим в общем случае произвольно заданную форму. Формы поверхностей летательных аппаратов могут также выбираться в специальных целях, обеспечивающих тот или иной аэродинамический Эффект. Форма затупленных тел обеспечивает минимальную теплопередачу ко всему телу. Следовательно, затупленную поверхность можно считать оптимальной с точки зрения теплообмена. При проектировании летательных аппаратов возникает задача выбора формы с наименьшим силовым воздействием. Одна из таких задач связана, в частности, с определением формы образующей головной части летательного аппарата, обеспечивающей наименьшее лобовое сопротивление при заданной скорости полета. Подобного рода задачи рассматриваются в разделе аэродинамики, носящем название аэродинамики оптимальных форм. [c.15]

Рассмотрим параметры газа в точке полного торможения (в критической точке) затупленной поверхности, расположенной за прямым скачком уплотнения (рис. 4.5.1). Давление рц в этой точке определяется по формуле (4.3.20 ), в которой отношения рг/р1 и рг/р находятся соответственно из (4.5.3) и (4.5.4). С учетом этого [c.176]

Исследования показали, Р что образование застойной зоны снижает давление на затупленной поверхности по сравнению с течением без вдува, в результате чего волновое сопротивление тела уменьшается. [c.270]

Расчет давления на затупленной поверхности и расстояния от нее до ударной волны (без инжекции). Для расчета давления в некоторой точке на поверхности затупления может быть использована модифицированная формула Ньютона [c.271]

Х.20. В точке полного торможения на затупленной поверхности головной части летательного аппарата установилась равновесная температура. За этой точкой течение будет неравновесным. Объясните характер изменения температуры в таком течении и сравните ее с соответствующим значением в случае равновесной диссоциации. [c.399]

Из этого соотношения следует, что на затупленной поверхности конуса скорость Ук будет всегда меньше, чем на заостренной Ук2- [c.629]

Наклеп обработанной поверхности можно рассматривать как полезное явление, если возникают остаточные напряжения сжатия. Однако наклеп, полученный при черновой обработке, отрицательно влияет на процесс резания при чистовой обработке, когда срезаются тонкие стружки. В этом случае инструмент работает по поверхности с повышенной твердостью, что приводит к его быстрому затуплению, шероховатость поверхности увеличивается. [c.269]

Режущий инструмент изнашивается по передней и задней поверхностям. Износ по задней поверхности особенно влияет на точность обработки. Размеры деталей изменяются также по причине затупления режущей кромки инструмента, что вызывает увеличение радиальной составляющей силы резания и, значит, увеличение деформаций всей системы СПИД. [c.49]

На рис. 131, б изображена схема протягивания крышки и головки шатуна автомобильного двигателя. Цилиндрическая поверхность крышки протягивается круглыми протяжками 1 к 3, которые по мере затупления одной половины повертываются на 180°, и в работу вступает другая половина. Протяжки 2 4 обрабатывают плоскости разъема крышки. Головка шатуна обрабатывается протяжками 5, 6, 7 и 8. Протяжки делают из трех секций по длине — обдирочной, получисто-вой и калибровочной. После износа калибровочная секция перетачивается и ставится на место получистовой, а получистовая — на место обдирочной. [c.268]

Торцовую поверхность обрабатываемой заготовки перед развертыванием следует обточить, чтобы развертка с самого начала работала равномерно всеми зубьями. Если торцовая поверхность заготовки расположена неперпендикулярно к оси обрабатываемого отверстия, зубья развертки вступают в работу не все сразу, вследствие чего развертка не получает точного направления. Торцовые поверхности чугунных заготовок (особенно с твердой коркой) необходимо обтачивать для предотвращения затупления зубьев развертки. [c.143]

Рис. 1. Торцовые соединения а — соединение впритык плоские торцовые поверхности склеивания расположены под прямым углом к продольной оси заготовки б — шиповое соединение поверхности склеивания профилированы в виде шипов в — соединение на ус а — угол ско са, I — длина уса г — соединение ступенчатое, т. е. в виде ступеньки на половину толщины заготовки д — соединение на ступенчатый ус, препятствующий смещению заготовок в продольном направлении е — соединение на ступенчатый ус с затуплением ж — соединение зубчатое (а — угол скоса С — шаг шипа, L — длина зубчатого шипа, Ь — затупление) е — зазор з — соединение зубчатое вертикальное и — то же, горизонтальное.

Здесь со — угол между боковой поверхностью тела и направлением набегающего потока, Ру, Ру2 — проекции на плоскость, перпендикулярную к направлению набегающего потока, поверхностей соответственно затупленной части и всего остального тела. Отсюда видно, что дополнительное сопротивление, вызванное затуплением тонкого тела, сравнимо с сопротивлением исходного заостренного тела при весьма малой относительной площади затупления [c.125]

Детальное рассмотрение задачи о гиперзвуковом обтекании тонкого тела показывает, что затупление носовой части тела вызывает существенное искажение картины распределения давлений на значительной части боковой поверхности тела. На [c.126]

Рис. 11.12. Давление на поверхности затупленного конуса

На основании теории пограничного слоя получены также формулы, позволяющие рассчитывать теплообмен вблизи передней критической точки поверхностей, которые имеют затупленные передние кромки. Такое тело может быть осесимметричным (например, корпус ракеты) или плоским (например, крыло самолета). [c.385]

Из анализа выражений (1.13) — (1.15) можно сделать вывод, что каждую из аэродинамических сил можно разделить на составляющую, обусловленную давлением, и составляющую, связанную с касательным напряжением, возникающим при движении вязкой жидкости. При наличии у обтекаемой поверхности плоской площадки в хвостовой части (донный срез корпуса или затупленная задняя кромка крыла) сопротивление от давления разделяют, в свою очередь, на две составляющие сопротивление от давления на боковую поверхность — головное сопротивление и сопротивление от давления на донный срез — донное сопротивление. Поэтому, например, для суммарного сопротивления и соответствующего аэродинамического коэффициента [c.26]

Определите коэффициент волнового сопротивления, градиент скорости и екорость на поверхности затупленного по сфере конуса, движущегося в атмосфере [c.476]

Схема течения около затупленного конического тела изображена на рис. 10.25. Перед телом 1 образуется отошедшая ударная волна 2 с переменной интенсивностью в различных точках ее поверхности. Эта интенсивность наибольшая в окрестности точки О полного торможения. Можно считать, что здесь волна представляет собой прямой скачок уплотнения. Переход частиц газа через такой сильный скачок сопровождается значительными потерями полного напора и повышением энтропии. В результате поверхность тела как бы покрывается слоем 3 некоторой толщины, в котором газ обладает высокой энтропией. В этом слое, называемом высокоэнтропийным, скорость газа меньше, чем при прочих равных условиях на поверхности острого конуса, где нет такого интенсивного скачка и газ тормозится слабее (рис. 10.25). [c.492]

Газ, движущийся отточки А полного торможения по поверхности затупления (рис. 10.30), подвергается интенсивному расщирению и, следовательно, охлаждению. Это влечет за собой уменьшение степени диссоциации. Процесс рекомбинации, который при этом происходит, сопровождается выделением теплоты и соответствующим подогревом охлаждающегося газа. Очевидно, что этот нагрев будет в случае полностью равновесного течения больше, чем при неравновесной диссоциации. Кривые на рис. 10.30, полученные расчетным путем для сферы радиусом = 10 мм, обтекаемой потоком кислорода при М = Ю, Рсс = Па и Тсс = 290 К, показывают, что повышение температуры за счет рекомбинации на некотором удалении от точки полного торможения достигает 8%. [c.496]

Таким образом, тепловой поток к боковой поверхности конуса в соответствии с (12.55) Q,t = 78,3 МВт, а суммарный тепловой поток к затупленному конусу Q = = Q Ф + <3к 89,56 МВт. [c.706]

Криволинейный отсоединенный скачок уплотнения (/—затупленный клин, цилиндр 2— головкой скачок уплотнения 3-- скачок уплотнения на обтекаемой поверхности) б — присоединенный косой скачок уплотнения перед иглой (/ — затупленный клин, конус 2—игла 3—основной присоединенный скачок уплотнения 4— зона отрыва 5— скачок уплотнения на обтекаемой поверхности) [c.106]

Симметричное обтекание. Установкой перед затупленной носовой частью летательного аппарата, движущегося со сверхзвуковой скоростью, тонкого цилиндрического заостренного тела (иглы) можно добиться значительного снижения лобового сопротивления. При этом уменьшаются тепловые потоки к обтекаемой поверхности от сильно разогретого омывающего газа. Все это позволяет снизить мощность двигательной установки летательного аппарата и уменьшить вес теплозащитных покрытий. [c.383]

На затупленной поверхности аппарата местные числа М меньше, чем на заостренной. В соответствии с этим температура восстановления у затупленной поверхности меньше, а плотность и кинетическая энергия газа у стенки возрастают, что приводит к стабилизации ламинарного пограничного слоя. Кроме того, как известно, тепловой поток к затупленной поверхности пропорционален IYRt (где Rт — радиус сферического затупления) и уменьшается с увеличением а То —возрастает. В соответствии с этим для затупленной поверхности величина меньше [c.683]

Предварительная заточка твердосплавных режущих инструментов и сильно затупленных поверхностей, нанесение стружколомательных канавок [c.38]

Для улучшения качества поверхности резьбы часто применяют пружинные державки (рис. 98, е). Некоторые заводы применяют многорезцовые резьбовые головки. Трехрезцовая головка, представленная на рис. 98, г, состоит из корпуса 3, к которому болтом- прикрепляется трехрезцовая пластина / (отдельно показана на рис. 98, б). По мере затупления одного из резцов пластина перезакрепляет-ся так, чтобы в работе был новый, незатупившийся резец. Для этой цели в корпусе имеется штифт 2 (рис. 98, г), по которому пластина фиксируется своими тремя точно расположенными цилиндрическими отверстиями. Применение многорезцовых головок наиболее целесообразно в условиях серийного производства. [c.233]

Действительно, на продольных щлифах разрушенных образцов были обнаружены такие остановленные различными границами микротрещины разной длины (рис. 2.16). У многих микротрещин, например у трещин, изображенных на рис. 2.16,6, хорошо видно затупление вершин, вызванное пластической релаксацией после остановки микротрещины границами зерен (или фрагментов). Все обнаруженные микротрещины находились на расстояниях, не превышающих 100 мкм от поверхности разрушения. Их средняя плотность в этой области составляла примерно 1,2- 10 2 мм , что соответствует оценкам [121]. [c.88]

В некоторых случаях процессы тепломассопереноса имеют ярко выраженный двухмерный характер, например, при транспирационном охлаждении передней части затупленных тел, обтекаемых высокоскоростным потоком. Для них характерно резкое уменьшение расхода охладителя вдоль внешней поверхности в направлении от лобовой точки давления окружающей среды и плотности теплового потока. Особенно значительное воздействие оказывает изменение внешнего давления, что приводит к существенному усложнению поля течения охладителя. Рассмотрим это на примере полусферической пористой оболочки [29, 30]. Полусферическая стенка обтекается сверхзвуковым потоком газа, распределение давления в котором вдоль поверхности р задается модифи- [c.73]

При расчете обтекания затупленного тела решение уравнений (3) ищется а области, ограниченной поверхностями ударной волны и тела, осью симметрии для осесимметричного течения, и поверхностью, целвкоы лежащей в сверхзвуковой части течения. В качестве граничных условий душ газа используются соотношениями Рэнкина-Гюгонио на ударной волне, условие непротекания на поверхности гела. Параметры частиц на ударной волне считаются известными и такими же как в набегапцем потоке [c.63]

Рассматривается течение идеального вязкого газа вдоль боковой поверхности затупленного осесимметричного тела при числах Re>10 . Расчет ведется в заданной области Q (рис. 1.19). На границе Г2 задаются значения продольной и и поперечной v составляющих скорости, давления р, температуры Т и иачально- [c.51]

Отметим в заключение только одну интересную особенность обтекания тонкого затупленного конуса, обнаруженную и теоретическим, и экспериментальным путем, которая состоит в том, что избыточное давление (рис. 11.12) на части поверхности затупленного конуса оказывается ниже, чем у заостренного конуса. Иначе говоря, воздействие обтекания затупленного носка на соседние области потока может привести к тому, что при известной степени затупленности конуса его сопротивление окажется ниже, чем у остроносого (на рис. 11.12 сплошная кривая — расчетная здесь же для сравнения приведена кривая распределения давления по образующей остроносого конуса (штриховая линия). [c.127]

На практике приходится решать смешанные стационарные задачи, когда в поле течения имеются области как дозвукового, так и сверхзвукового потока. Такого рода задачи возникают при внешнем сверхзвуковом обтекании затупленных тел с отошедшей ударной волной, во внутреннем течении в сопле Лаваля и в других каналах. В этом случае математическая модель имеет наиболее сложный вид — течение газа описывается системой квазилинейных уравнений в частных производных, имеющей смешанный эллиптико-гиперболический тип. При этом положение поверхности перехода от дозвукового течения к сверхзвуковому заранее неизвестно. Расчет таких течений является затрудни- [c.267]

В дуге используют электроды из спектральночистого алюминия. Они должны быть заточены на конус с несколько затупленным концом (острый конец быстро обгорает и расстояние между электродами увеличивается). Электроды необходимо часто зачищать, так как поверхность алюминия быстро окисляется и дуговой разряд становится неустойчивым. [c.64]

Обтекание тел с затупленной кормовой частью (неудобообте-каемых тел), как правило, сопровождается отрывами. Кинематическая структура потока зависит от числа Рейнольдса и, если движение возникло из состояния покоя, от времени с начала движения. На рис. 8.29 показаны снятые на кинопленку последовательные стадии развития пограничного слоя и формирования вихрей при обтекании кормовой части цилиндрического тела потоком воды, начинающим движение из состояния покоя. В начальный момент пограничный слой почти отсутствует, и течение близко по структуре к потенциальному. В дальнейшем происходит нарастание пограничного слоя, его утолщение и, наконец, отрыв (рис. 8.29, 4). Оторвавшийся пограничный слой свертывается в крупный вихрь, оттесняющий поток от поверхности тела. [c.350]

При гиперзвуковых скоростях целесообразно применение профилей с затупленной передней кромкой, способствующей снижению тепловых пото-нов от разогретого воздуха к обтекаемой поверхности, что предохраняет от разрушения крыло, оперение или руль с этим профилем. Такой же эффект имеет место в том случае, когда первоначально используется заостренная кромка, которая затем под воздействием высоких температур оплавляется и становится затупленной. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...