Поверхности зависимых сечений

Такая систематизация является достаточно условной, ибо одна и та же поверхность может быть отнесена одновременно к различным видам. Например, коническая поверхность вращения относится к линейчатым и поверхностям вращения. Или любую перечисленную группу поверхностей можно считать поверхностями зависимых сечений, так как, пересекая их семейством плоскостей, получаем множество плоских сечений, характеристики которых взаимозависимы. [c.53]

Поверхности зависимых сечений [c.74]

Поверхность, образованная движением плоской кривой переменной формы, называется поверхностью зависимых сечений. [c.74]

Формула (5.31) позволяет по заданным xj и (3 вычислить а и тем самым установить зависимость Xj от а и /3. С ее помощью и следует искать значение радиуса свободной поверхности в сечении 2-2. [c.107]

На поверхностях некруглого сечения (газоходы, коробы и т. п.) со стороны, видимой с рабочих мест, наносятся полоски шириной 100 мм и длиной от I до 2 ж с расцветкой согласно табл. 54. Расстояние между полосками в зависимости от местных условий колеблется от 1 до 5 м. [c.67]

Элемент - обобщенный термин, под которым в зависимости от условий может пониматься поверхность (часть поверхности, плоскость симметрии нескольких поверхностей), линия (профиль поверхности, линия пересечения двух поверхностей, ось поверхности или сечения), точка (точка пересечения поверхности или линий, центр окружности или сферы). [c.414]

На полноту смачивания поверхности клеем влияют форма и размер углублений и выступов на ней, вязкость клея, продолжительность и давление склеивания [56, с. 205]. Любая поверхность имеет определенную шероховатость, зависящую от способа обработки. Наиболее часто встречается и наиболее благоприятна для полного смачивания призматическая форма сечения углублений (выступов). Мелкие углубления на поверхности заполняются клеем под влиянием капиллярного давления и давления, прилагаемого при нанесении клея и запрессовке. При этом находящийся в капиллярных углублениях (порах) воздух сжимается и препятствует их заполнению клеем. Критерием смачивания служит сумма угла наклона ф углубления и краевого угла 0 смачивания (рис. 7.5). Капиллярное давление превосходит давление воздуха, и смачивание происходит, если ф+0 <180° [57, 5. 43]. Чем больше угол Ф, тем меньше глубина h проникновения клея в углубление поверхности. Зависимость глубины h заполнения клеем неровностей конической формы от прилагаемого давления р, начального давления воздуха в углублениях и поверхностного натяжения клея выражается формулой [c.454]

Наибольшее распространение имеют звездочки с плоским профилем или прямолинейной поверхностью в сечении зуба (рис. 18). Однако в ряде случаев в зависимости от условий эксплуатации применение такого профиля не обеспе- [c.166]

В критерии подобия входит характерный линейный размер L. При этом для течения в трубах и каналах принимают L=dr, где dr=4 Af/П -гидравлический диаметр, Af - поверхность поперечного сечения, П -смоченный периметр. Для внешней задачи (при обтекании тела) L есть размер обтекаемого тела и выбирается в зависимости от конкретных условий. Так, при поперечном обтекании цилиндра и сферы L=d. При обтекании плоской пластины (стенки) L=x - расстояние от кромки поверхности до данной точки. [c.318]

Р. с. большими частиц а-м и (г А, ) рассматривают на основе законов геометрической оптики с учётом интерференции лучей, отражённых и преломлённых на поверхностях ч-ц. Важная особенность этого случая — периодический (по углу) характер индикатрисы рассеяния и периодич. зависимость сечения от параметра г/А, . Р. с. на крупных ч-цах обусловливает ореолы, радуги, гало и др. явления, происходящие в аэрозолях, туманах и пр. [c.624]

На рис. 174 показан корпус, имеющий сложную циклическую поверхность. Вариант внутренней формы этого корпуса показан на чертеже стержня (рис. 174, 6). Для циклической поверхности дается график зависимости радиуса нормальных круговых сечений по длине оси (ось показана в развернутом виде). Для любой точки на оси можно определить величину радиуса нормального кругового сечения. [c.211]

Зависимости г и h = Рф) представлены графиками. Кинематической поверхностью с переменной производящей будет, например, трехосный эллипсоид. Здесь эллипс, вращаясь вокруг одной из осей, непрерывно сжимается или растягивается, причем соблюдается условие, что экваториальным сечением поверхности является не окружность, а эллипс. [c.381]

В зависимости от формы линии нормального (перпендикулярного) сечения поверхности подразделяются на круговые (рис. 40, а, [c.47]

Чертеж содержит изображения, которые в зависимости от их содержания делят на виды, разрезы и сечения. Изображения предмета позволяют установить формы отдельных его поверхностей, а также взаимное расположение этих поверхностей. Для определения величины изделия, его частей и их взаимного расположения на соответствующих изображениях наносят размеры. [c.64]

Резка и сварка под водой производится постоянным током прямой полярности с применением специального электрододержателя (рис. 51), поверхность которого должна быть тщательно изолирована. Сила тока для сварки под водой подбирается так же, как и для сварки на воздухе, но она должна быть на 15—20% больше. Сварка производится с опиранием на чехольчик электрода, без поперечных колебаний, со скоростью перемещения электрода в зависимости от сечения валика. В связи с плохой видимостью под водой желательно, чтобы сварное соединение имело кромку, касаясь которой можно было бы перемещать электрод по линии наложения шва. [c.126]

В приведенных выводах это обстоятельство не учитывалось, т. е. принималось, что струя набегает на решетку нормально к ее поверхности. Кроме того, растекание струи по фронту решетки, так же, как и в сечениях за ней, не происходит равномерно монолитность струи в сечении р—р решетки или /—/, как показывают опыты, сильно нарушается. Все это объясняет, почему приведенные в данной главе формулы расчета растекания струи как по фронту решетки, так и по сечению 2—2 далеко за ней, не достаточно хорошо согласуются с опытными зависимостями. Особенно это касается случаев большой неравномерности. В том, что формулы расчета растекания по фронту самой решетки не везде справедливы, можно убедиться на основе следующих соображений. [c.107]

Многообразие поверхностей требует их систематизации. При рассмотрении кинематического способа образования поверхностей в основе ситематизации лежат два признака вид образующей и закон ее перемещения. По виду образующей принято различать линейчатые (образующая — прямая), циклические (образующая — окружность) и поверхности зависимых сечений (образующая — плоская кривая), по закону перемещения образующей — поверхности параллельного переноса, вращения и винтовые. [c.53]

В качестве примера возьмем ранее рассмотренную поверхность — прямой клин (см. п. 2.6.5.2, рис. 2.67). Теперь эту поверхность определим как поверхность зависимых сечений, образованную параллельным перемещением эллипса а переменной формы. Примем, что поверность Ф прямого клина образуется параллельным движением. эллипса а, плоскость которого остается параллельной П]. Центр О эллипса перемещается по прямой ОЫ, его большая полуось не меняет своей величины, а малая полуось изменяется по линейному закону, заданному прямой MN (см. рис. 2.67). Поэтому определитель такой поверхности можно записать так Ф(й, П,, ON, ММ). [c.74]

В заключение отмегим, что на чертеже поверхности зависимых сечений в силу их сложного закона образования обычно изображаются дискрспным каркасом образующих. [c.75]

Для плавноизменяющегося движения в пределах живых сечений потока ускорения и силы инерции столь незначительны, что ими можно пренебречь. Если составить уравнение движения для поверхности живого сечения, оно будет аналогично зависимостям для случая покоя жидкости. Следовательно, можно утверждать, что в пределах живых сечений плавноизменяющегося потока давления распределяются по закону гидростатики, т. е. согласно уравнению (24) gz + р/р = onst. [c.109]

Элемент — обобщенный термин, под которым в зависимости от существующих условий понимается поверхность, часть поверхности, линия (профиль поверхности, линия пересечения двух поверхностей, ось поверхности или сечения), точка (точка пересечения поверхностей или линий, центр окружностн или сферы). Нормируемый участок поверхности или линии тот, к которому относится допуск (отклонение) формы или расположения элемента, причем этот участок должен быть задан размерами, определяющими его площадь или угол сектора, длину, а в необходимых случаях и расположение участка на элементе. Если нормируемый участок не задан, то допуск (отклонение формы или расположения) должен относиться ко всей поверхности или длине рассматриваемого элемента для криволинейных поверхностей или профилей нормируемый участок может задаваться размером проекции поверхности или профиля. [c.99]

Фиг. 20. Зависимость высоты шероховатости обработаи-пой поверхности (остаточного сечения) от величины вспомогательного угла в плане.

Из (13) следует, что при движении в поле Н сохраняются (составляющая импульса, параллельная Н) и полная энергия электрона S (р). Поэтому электрон на поверхности Ферми в магн. поле движется по траектории, представляющей собой её сечение плоскостью = onst. Для закрытых поверхностей эти сечения замкнуты, для открытых они могут быть замкнутыми и разомкнутыми в зависимости от ориентации JHI. Для замкнутых траекторий период обращения электрона [c.92]

Отклонения и допуски формы и расположения относятся не только к поверхностям, но и к другим геометрическим элементам. Под термином элемент можно подразумевать, в зависимости от конкретных условий, также только часть поверхности, плоскость симметрии двух или нескольких плоскостей, профиль, лняюо пересечения двух поверхностен (грань), ось поверхности или сечения, точку — центр окружности нли сферы, точку пересечения линий. Прсм(>иль — линия п >есечення рассматриваемой поверхности с перпендикулярной к ней плоскостью (если в документации не указано по-другому). или с заданной поверхностью (например. конической — см. рис. 8.37). [c.258]

Наибольшее распространение и.меют звездочки с плоским гпофилем или прямолинейной поверхностью в сечении зуба (рис. 10). Однако в ряде случаев в зависимости от типа цепи, взаимодействующей со звездочкой, илп условий эксплуатации применение такого профиля не обеспечивает нормальную работоспособность передачи. Например, такой профиль не следует применять для работы с круглозвенными цепями для зацепления за вертикальное звено, при работе в условиях возможного смещения звездочек и т. д. [c.186]

Некоторые указания, правда, имелись — была сформулирована весьма изящная геометрическая теорема Лифшица и Погорелова [267] (1954 г.), которая давала точный и однозначный способ восстановления поверхности, если известны ее экстремальные сечения Л для всех направлений нормали к секущей плоскости. Эта теорема, однако, справедлива только при жестких ограничениях, которым, увы, редко удовлетворяют реальные ПФ. Несмотря на свою элегантность, теорема Лифшица—Погорелова не получила практического применения. Единственная попытка приложить ее систематически к экспериментальным данным по площадям сечений была предпринята Ганнерсе-ном [192] (1957 г.) для алюминия. Он построил ПФ, состоявшую из трех подушкообразных поверхностей, экстремальные сечения которой находились в разумном согласии с зависимостью частоты осцилляций от ориентации, однако позже, в свете более полных данных и новых теоретических идей о зонной структуре, она оказалась совер-шенно неправильной. [c.35]

В этом случае уменьшается разность давлений между вогнутой и выпуклой поверхностями в сечениях, где кривизна канала максимальна, и, следовательно, снижается интенсивность вторичных течений. Кроме того, поджатие выходной части канала сокращает область отрыва на выпуклой стенке (рис. 5-49,а), а в некоторых случаях и предотвращает отрыв. Опыты X. Нипперта показали, что в зависимости от угла поворота, радиусов кривизны вогнутой и выпуклой стенок оптимальные соотношения величин ащ и меняются. [c.304]

Коэффициент сопротивления Jl tp, подсчитанный по приближенной зависимости (3.8), удовлетворительно согласуется с расчетными данными, приведенными в табл. 3.1. Для проверки правильности полученной зависимости (3.8) был проведен второй вариант расчета коэффициента сопротивления ly xp шаровой ячейки для т = 0,259- 0,68. Гидравлический диаметр струи в этом расчете для каждой ячейки определялся через минимальное живое сечение и периметр смоченной поверхности в виде (/гидр =4 мин/П, а реальная длина струи I — на основе геометрических построений. Расчет проведен для тех же шаровых ячеек, но для одного значения константы струи астр = 0,10. Результаты расчета приведены в табл. 3.2 [для сопоставления указаны данные расчета Ji ip по зависимостям (2.18—2.21) из табл. 3.1]. [c.56]

Сравнение зависимостей (6-87) и (7-11) показывает, что для наружной поверхности нагрева коаксиального канала оребренный сердечник играет роль турбулизатора, эффект которого близок к эффекту спирального турбулм-затора, установленного в каналах круглого сечения. [c.237]

Коэффициент теплообмена с дисперсным теплоносителем Оп определяется зависимостями, полученными в гл. 6, 8 и 10. При расчете теплоотвода в активной зоне К-р = аа-Как отмечалось ранее, скорость слоя не должна превышать предельной величины (гл. 9), а скорость потока газовзвеси, при которой обеспечивается равная с чисто газовым теплоносителем затрата мощности на перемещение, следует определять согласно данным гл. 4. Компоновка поверхности нагрева, омываемой гравитационным слоем, возможна при продольном и -поперечном расположении трубок. Во всех случаях следует учесть, что возникают трудности в распределении поверхности нагрева, вызванные высоким удельным 1весом твердого теплоносителя и, следовательно, малым проходным для него сечением. Имеющиеся данные позволяют рекомендовать внешнее обтекание продольно-оребренной поверхности (гл. 9, 10). В ряде случаев целесообразен переход на поперечное обтекание трубок при оребрении и вибра-ции последних (гл. 10). [c.386]

Термическая обработка цементованных деталей имеет специфические особенности. Две особенности должны быть учтены при установлении режима термической обработки, последующей за цементацией. Во-пер-вых, то, что длительный нагрев при цементации может вызвать более или меяее значительный рост зерна. Последующая обработка должна исправить этот дефект структуры. Во-вторых, то, что для цементованных деталей характерно неравномерпое распределение углерода по сечению. Несколько упрощая, мы можем такую деталь считать как бы двухслойной, состоящей из высокоуглеродистой (0,8—1,0% С) поверхности и низкоуглеродистой (0,1—0,2% С) сердцевины. Устанавливая режим термической обработки цементованной детали следует учитывать одновременно оба эти обстоятельства. В зависимости от назначения детали применяют один из описанных ниже вариантов термической обработки (рис. 264). [c.328]

В большинстве стандартных систем допуски размеров определяются на основе единицы допуска /, зависящей от номинального размера D. Для гладких цилиндрических соединений размером 1. .. 500 мм единица допуска, мкм i = 0,5 Yd (в общесоюзной системе ОСТ), i = 0,45 + 0,001D (в международной системе ISO), где D — среднее значение номинальных размеров, мм, для данного интервала, в пределах которого допуск принимают постоянным. Под номинальным размером понимают номинальный размер диаметра поверхности при определении допусков цилинд-ричности, круглости и профиля продольного сечения или размер наибольшей стороны плоской поверхности при определении допусков прямолинейности, плоскостности и параллельности поверхностей в зависимости от квалитета допуска размера. При составлении стандартизованных числовых значений допусков диапазона 1—500 мм отобрано 13 значений единиц допусков, равных ординатам средних геометрических значений интервалов до 3, 3—6, 6—10, 10—18, 18—30, 30—50, 50—80, 80—120,120—180,180—250, 250—315, 315—400, 400—500. [c.75]

Черновая обработка цилимдрических поверхностей. Закрепление заготовки при черновой обработке производится в зависимости от формы, размеров и назначения детали. Закрепление заготовки должно быть прочным, так как при черновом обтачивании резцы снимают стружку больших сечений и при этом возникают значительные силы резания. [c.131]

Получение отверстий лазером возможно в любых материалах. Как правило, для этой цели используют импульсный метод. Производительность достигается при получении отверстий за один импульс с больиюй энергией (до 30 Дж). При этом основная масса материала удаляется из отверстия в расплавленном состоянии под давлением пара, образовавшегося в результате испарения относительно небольшой части вещества. Однако точность обработки одноимлульсным методом невысокая (10. .. 20 размера диаметра), Максимальная точность (1. .. 5 %) и управляемость процессом достигается при воздействии на материал серии импульсов (многоимпульсный метод) с относительно небольшой энергией (обычно 0,1. .. 0,3 Дж) и малой длительностью (0,1 мс н менее). Возможно получение сквозных и глухих отверстий с различными формами поперечного (круглые, треугольные и т. д.) н продольного (цилиндрические, конические и другие) сечений. Освоено получение отверстий диаметром 0,003. .. 1 мм при отношении глубины к диаметру 0,5 10. Шероховатость поверхности стенок отверстий в зависимости от режима обработки и свойств материала достигает/ а — 0,40. .. 0,10 мкм, а глубина структурно измененного, или дефектного, слоя составляет 1. .. 100 мкм. Производительность лазерных установок при получении отверстий обычно 60. .. 240 отверстии в 1 мин. Наиболее эффективно применение лазера для труднообрабатываемых другими методами материалов (алмаз, рубин, керамика и т. д.), получение отверстий диаметром мепее 100 мкм в металлах, или под углом к поверхности. Получение отверстий лазерным лучом нашло особенно широкое применение в производстве рубиновых часовых камней и алмазных волок. Например, успешно получают алмазные волки на установке Квант-9 с лазером на стекле с примесью неодима. Производительность труда на этой операции значительно увеличилась по сравнению с ранее применявшимися методами. [c.300]

Если термодинамическую поверхность рассечь плоскостями, параллельными осям координат, то на поверхности получатся следуюш,ие кривые сечение плоскостью v = onst дает линию, характеризующую процесс изменения давления в зависимости от температуры в координатах р, Т процесс, описываемый этой линией, протекает при постоянном объеме и называется изохорным, сечение плоскостью р = onst дает линию изменения удельного объема в зависимости от температуры в координатах v, Т процесс, который описывает эта линия, протекает при постоянном давлении и называется изобарным] сечение плоскостью Т = onst дает линию изменения давления в зависимости от удельного объема в координатах р, v описываемый этой линией процесс протекает при постоянной температуре и называется изотермическим. [c.17]

В.П. Алексеев и А.П. Меркулов пришли к выводу о перестройке вдоль камеры энергоразделения периферийного квазипотенци-ального вихря в вынужденный приосевой закрученный поток, вращающийся по закону, близкому к закону вращения твердого тела (т = onst) [13, 14, 115, 116]. Отмеченные исследования были проведены в 60-е годы и их основополагающие результаты, а также результаты зарубежных исследователей [227, 234, 237, 246, 255, 261, 265, 268] обобщены в монографиях [35, 94, 164]. В большинстве проведенных исследований измере аничивались лишь установлением качественных зависимостей распределения параметров по объему камеры энергетического разделения в виде функций от режимных и геометрических параметров. Сложность проведения зондирования в трехмерном интенсивно закрученном потоке определяется не только малыми размерами камеры энергоразделения, но и радиальным градиентом давления, вызывающим перетекание газа по поверхности датчика, а следовательно, искажающим данные измерений. В некоторых исследованиях [208] предпринята попытка определения расчетным методом поправки на радиальные перетечки с последующим учетом при построении кривых (эпюр) распределения параметров в характерных сечениях. Опубликованные данные порой имеют противоречивый характер и трудно сопоставимы, так как практически всегда имеются отличительные признаки в геометрии основных элементов и соотношении характерных определяющих процесс параметров. [c.100]

Для ВЭ зависимость температурного разделения в потоках от соотношения их расходов неоднозначна. Для обеспечения наиболее равномерного и глубокого охлаждения профиля пера был поставлен эксперимент по выбору оптимального режима работы ВЭ на удобообтекаемой модели из стали 20, средняя часть которой охлаждалась воздухом камеры энергоразделения, а входная кромка — охлажденным потоком ВЭ диаметром 15 мм. В двух сечениях поверхности модели и на выходе из охлаждающих каналов были установлены термопары, которые регистрировали температуру 7], стенки лопатки и подофев воздуха в каналах (см. рис. 8.4). [c.370]

Применение нзометрии определяет простоту построения изображении основных контуров и вспомогательных построений при определении криволинейных очертаний и контуров сечений осевыми плоскостями. При построении точек 1,2, 3 1л 4 контура зуба сначала установлены соответствующие им точки i2, 3 а 4 на овале /, вписанном в ромб II, которые изображают окружность условного верхнего основания и описанный относительно нее квадрат затем отложены высоты 1 —1, 2 —2, З —З и 4 —4, взятые с главного вида. Т()чки 5, б и 7 кривой, ограничивающей сечение, принадлежат вспомогательным горизонтальным окружностям с центрами в 5 , 6 и 7. Если представить изометрию этих окружностей в виде овалов, заменяющих эллипсы, огибающая их кривая определяет очерк III изображения поверхности детали. В зависимости от характера объекта выбирают оси левой или правой систем и вид сверху или снизу. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...