Коэффициент угловой плоскости к поверхности

Рассмотрим излучающую систему, состоящую из плоскости АВ и однорядного трубного пучка неограниченной протяженности. Это условие позволяет перенести излучающую поверхность Fi на плоскость, касательную к поверхности трубного пучка (рис. 17-21). В рассматриваемой системе имеются два замкнутых контура АС СВВ А и ABB D A. Тогда в соответствии с зависимостями (17-152) средний угловой коэффициент излучения плоскости Fi с поверхностью труб fz можно представить следующим образом [c.418]

Определение обобщенных угловых коэффициентов или поглощательных способностей в общем случае требует четырехкратного интегрирования. Однако для некоторых случаев расположения поверхностей (для бесконечного слоя, шара, шарового кольца, бесконечного цилиндра или объема, заключенного между двумя соосными цилиндрическими поверхностями) угловые коэффициенты для всех элементов поверхности одинаковы. Поэтому интегрирование сокращается до двукратного. В случае же шара, параллельных плоскостей и шарового кольца расстояние между облучаемыми и излучающим элементами зависит только от угла между лучом и нормалью к излучающей поверхности, поэтому интегрирование по азимутальному углу проводится простым умножением на 2я и оказывается достаточно однократного интегрирования. В этом случае формула (5-2), после подстановки вместо da величины sin 9/dvd j (где V — азимутальный угол) и интегрирования по углу dv превращается в выражение [c.168]

Аналогичным путем приближенно можно определить угловой коэффициент для второго ряда трубного пучка. В этом случае предполагается, что лучистая энергия, пройдя через трубы первого ряда, имеет равномерное распределение на плоскости, касательной к трубам второго ряда. Лучистый поток, падающий на поверхность труб второго ряда, составит (1—Ф1.2) лучистой энергии, падающей на поверхность труб первого ряда. Тогда общий коэффициент излучения плоскости с обоими рядами труб составит величину [c.378]

Задача определения величины углового коэффициента излучения значительно упрощается, если телесный угол, под которым элемент йР видит излучающую поверхность, в пересечении с поверхностью, параллельной элементу (1Р, образует фигуру, состоящую из прямоугольников. В этом случае величина углового коэффициента излучения легко определяется по номограмме (рис. 16), заимствованной из [19]. Номограмма дает величины г для излучения между элементом поверхности йР и параллельным ему прямоугольником, через одну из вершин которого проходит нормаль к поверхности элемента йР. По осям номограммы отложены отношения расстояния элемента йР от поверхности прямоугольника к его сторонам О/Рх и / 2. Ряд кривых дает соответствующие величины г . По номограмме можно определить величины 1) для любого расположения прямоугольника по отношению к элементу йР, если пересечение телесного угла, под которым элемент йР видит этот прямоугольник, с плоскостью, параллельной ему, образует Также прямоугольник. В этом случае полученным прямоугольником можно заменить излучающую поверхность и разбить его на отдельные прямоугольники таким образом, чтобы через одну из их вершин проходила нормаль к элементу с1Р, Иногда для этого приходится вводить дополнительные прямоугольники. Пример пользования номограммой рис. 16 приведен в примере 13. Применяя описанный метод к вычислению температуры внутренней поверхности ограждения, для облегчения расчетов делаем следующие допущения. [c.59]

При внезапной остановке оси подвеса маятник, находясь в том же положении и приобретя угловую скорость, ударяется точкой Е о неподвижный однородный полый тонкостенный цилиндр радиусом г = 0,2 м и массой III = 2)По. Коэффициент восстановления при соударении тел к = 1/3. Поверхности маятника и цилиндра в точке соударения — гладкие. Плоскость, на которой покоится цилиндр, абсолютно шероховата, т. е. не допускает скольжения тела при ударном воздействии. [c.225]

Вследствие внезапной остановки оси подвеса маятник получает угловую скорость вращения вокруг этой оси и, находясь в том же вертикальном положении, ударяется точкой D о неподвижную вертикальную плоскость. Поверхности маятника и вертикальной плоскости в точке соударения -гладкие. Коэффициент восстановления при ударе к = 0,4. [c.228]

Нетрудно заметить, что поверхностями равного давления будут плоскости, углы наклона которых к горизонтальной плоскости определяются угловым коэффициентом, равным —a/g. [c.48]

По методу соотношения проекций для расчета углового коэффициента Ф12 между двумя произвольно расположенными плоскими фигурами /"i и вначале определяется угловой коэффициент элементарной площадки dFi фигуры Fj относительно Fa (см. схему 24 табл. 3-1). Для этой цели из центра элементарной площадки dF проводится сферическая поверхность произвольного радиуса R. Этот радиус должен быть меньше расстояния между площадкой dF и плоскостью F - Лучи, идущие от вершин фигуры F к центру элементарной площадки dFi, вырезают на сферической поверхности некоторый контур A B D ), площадь проекции которого на плоскость 1 представляет числитель выражения для Знамена- [c.105]

Для определения составляющих частей теплового потока, воспринимаемых трубами и плавниками, пользуются средними значениями угловых коэффициентов между ними и факелом топки, за излучающую поверхность которого принимается плоскость, касательная к трубам. [c.97]

В аналитической форме общее решение для углового коэффициента имеет простой вид лишь для определенного типа поверхностей. К ним относятся все поверхности, очертание и взаимное размещение которых можно изобразить в виде двух линий на плоскости чертежа, тогда как протяженность тел в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа, будет неограниченной. [c.255]

Стыковьт называют соединение деталей, расположенных в одной плоскости или на одной поверхности (рис. 2), Форму сварного шва стыкового соединения оценивают отношением ширины шва е к глубине проплавления h, которое называют коэффициентом формы шва f = в I h. Угловым называют соединение двух деталей, расположенных под углом друг к другу и сваренных в месте примыкания их кромок (рис. 3). Тавровым называют соединение, в котором к поверхности одной детали примыкает под углом другая деталь, торец которой прилегает к сопрягаемой поверхности и приварен к ней (рис. 4). [c.10]

Пусть свет падает по нормали к поверхности тонкой пластинки, а между двумя поверхностями имеется малый угол ip. Тогда отраженные пучки нулевого, первого и более высоких порядков отклонены от нормали на углы О, 2гир, 4п(р и т. д. Проходящие пучки первого, второго и других порядков отклонены от нормали на углы гир, Ъгир и т.д. В плоскости фотоприемника возникает смещение пучков соседних порядков относительно друг друга на расстояние Аж Htg2n(p. При Я = 50 см, (р = 3-10 4 рад и п = 3,54 (кремний) получаем Ах Ai 0,1 см. Таким образом, пучки высоких порядков могут оказываться за пределами фоточувствительной площадки приемника. Пучки высоких порядков дают вклад в регистрируемый сигнал только при небольших температурах, и при повышении температуры их вклад падает из-за поглощения света при многократном прохождении сквозь пластину. При высоких температурах вклад в отражение R и прохождение Т света дают только пучки нулевого (для R) и первого порядка (для R и Т). Поэтому эффект угловой расходимости пучков может приводить к существенным ошибкам в области температур, где пластинка имеет малые значения ah и большой коэффициент пропускания. Проверить влияние клиновидности пластинки на результат измерения можно, измеряя мощность отраженного или проходящего пучков с помощью фотоприемника, который последовательно устанавливается на разных расстояниях от исследуемого образца. Если регистрируемая мощность не зависит от расстояния, роль клиновидности можно считать пренебрежимо малой. В противном случае необходимо применить другой фотоприемник, у которого больше размер фоточувствительной площадки. [c.124]

Шар проскальзывает в точке контакта с опорной плоскостью. Это означает, что в точке контакта с поверхностью скорость шара не равна нулю. Тогда возникает сила трения, которая будет влиять на движение шара. Примем, что в точке контакта приложена сила сухого кулоновского трения скольжения Г,.р = — m5Vш/ vш , где к — коэффициент трения (см. пример 3.4.3). Относительно точки контакта шара с плоскостью будет справедлив, как и в предыдущем случае, векторный интеграл кинетического момента К = а. Умножив обе части этого равенства справа векторно на Гп и приняв во внимание выражение вектора К через угловую скорость и скорость центра масс шара, найдем [c.516]

Перед измерением освещенности по отдельным рядам трубного пучка следует убедиться в равномерности распределения светового потока в плоскости светового окна. С этой целью с помощью автотрансформатора подается напряжение на лампы накаливания. Оно не должно быть высоким во избежание сильного нагревания модели,, которое приводит к погрешностям измерения светового потока. Фотоэлемент устанавливается непосредственно перед свр.товым окном, и производится измерение светового потока в нескольких местах вдоль поверхности матового стекла. Среднее значение этой величины принимается за расчетное. После этого измеряется локальная освещенность плоскости а — а за первым рядом. Для этого фотоэлемент с помощью коорди-натника устанавливается непосредственно за трубами, затем он перемещается с шагом примерно 5 мм за трубами первого ряда. По измеренным световым потокам определяются местные значения угловых коэффициентов плоскости, расположенной непосредственно за первым рядом. По этим значениям строится график распределения угловых коэффициентов. Основанием графика является поперечный шаг между трубами. Затем опре- [c.380]

В пространственной системе декартовых прямоугольных координат OtwM приведенный момент сил сопротивления MJp (i, ш) изобразится в виде некоторой поверхности. Так как в любой момент времени t в сечении этой поверхности плоскостью, перпендикулярной оси Ot, получается прямая с угловым коэффициентом к t) и свободным членом t) y t) (t), то характеристика сил производственных сопротивлений относительно ведущего вала вариатора будет линейчатой поверхностью. [c.273]

По методу. соотношения проекций" для расчета углового коэффициента между двумя произвольно расположенными плоскими фигурами и fa вначале определяется угловой коэффициент элементарной площадки lF, фигуры F, относительно F2 (см. схему 21 табл. 14-1). Для этой цели из центра элементарной площадки df, проводится сферическая поверхность произвольного радиуса R. Этот радиус должен быть меньше расстояния между пло1цадкой dFi и плоскостью fj. Лучи, идущие от вершин фигуры к центру элементарно площадки dfj, вырезают на сферической поверхности некоторый контур, площадь проекции которого на плоскость I представляет числитель выражения для Знаменателем в этом выражении является площадь круга, вырезанного проведенной сферической поверхностью на плоскости 1. [c.217]

Экспериментальное определение прочности по моменту разрыва образцов целенаправленно стали проводить в XIX веке в связи с ростом технического прогресса, выражавшемся, прежде всего, в развитии сети железных дорог и стрелкового оружия. Однако предельные значения величин, отражаюш,их свойства прочности приходятся на момент разрушения, которое в то время полагалось именно моментом, т. е. точкой на диаграмме деформирования. Понимание того, что разрушение это процесс, текуш,ий во времени, пришло не сразу и не сразу была осознана необходимость его изучения, ссылаясь на то, что этот процесс нельзя допускать и что для этого суш,ествует система коэффициентов запаса прочности. Строение излома, особенно после работ Веллера, изучавшего явление усталости, явно указывало на протяженность разрушения во времени [73, 261]. Этому также способствовало изучение Вальнером фрактографических признаков на поверхности излома хрупкого разрушения. Однако разглядывание поверхности излома еш,е не создавало науки о разрушении, поскольку отсутствовали механические и физические обоснования этого явления и методология его исследования. В 1907 году появилось решение К. Вигхардта плоской задачи в действительных переменных о нагружении упругой плоскости с острым угловым вырезом [386. Были получены асимптотические формулы для напряженно-деформированного состояния в окрестности конца выреза и, естественно, у автора возник вопрос о суш,ности сингулярности решения и о его физической трактовке. Практически результат этого обсуждения вылился в критерий разрушения, устраняюш,ий появляюш,уюся беско- [c.8]

Каналы К2 и Кь служат для обработки локационного сигнала при небольшом отношении сигнал/шум и при малом радиусе корреляции фазовых флуктуаций в плоскости апертуры, обусловленных турбулентностью атмосферы. Канал К2 используется при локации целей с зеркальными поверхностями, а канал Кь для целей с шероховатыми поверхностями. Каждый из каналов К2 Кь в свою очередь, содержит два различных канала обработки принимаемого сигнала. В К2 входят канал с традиционной голографической обработкой и канал с формированием безопорной голограммы. В голо-графическом канале осуществляется обработка, подобная той, которая имеет место в канале К. Однако в данном случае интенсивность после голографической обработки не сразу используется для вычисления углового функционала. Вначале она регистрируется в фокальной плоскости собирающей линзы, а затем просвечивается через маску с коэффициентом прозрачности, сформированным в соответствии с параметрами состояния атмосферы, получаемыми из системы оперативного зондирования. В интенсивностном канале осуществляется регистрация безопорной голограммы и ее сверка с эталонными голограммами. Результаты обработки сигнала в обоих каналах позволяют вычислить соответствующий условный функционал. [c.155]

Рассмотрим систему, состоящую из ряда труб, находящихся в состоянии теплообмена излучением с параллельной им плоскостью. Расстояние от плоскости до труб очень невелико по. сравнению с длиной труб и шириной всего ряда. В силу того, что сама плоскость очень велика по сравнению расстоянием ее от труб, величину этого расстояния при определении угловых коэффициентов можно не учитывать. Все потоки излучения, исходящие от труб, попадают в равной степени на все параллельные поверхности рр. Поэтому поверхность рр, таахо цаяся на некотором расстоянии от труб, может быть заменена поверхностью тт, касательной к трубам (рис. 77), и рассмотрение теплообмена между рядом труб к плоскостью может быть ограничено рассмотрением теплообмена между трубой [c.139]

Необходимо оговорить, что в рассмотренном случае проекции единичного вектора излучения ех и еу не совпадают с угловыми коэффициентами для площадок, нормальных к осям X я У, так как плоскости, проходящие через эти площадки, пересекают излучающую поверхность. Эти проекции равны разностям угло-/ вых коэффициентов площадок, взятых [c.298]

Контур лучей, падающих на поверхность второго тела, вырезает часть abed сферической оболочки радиуса Я с центром в точке О. Если спроектировать поверхность abed на плоскость, в которой лежит площадка dFi, то отношение площади этой проекции к площади круга радиусом R даст значение углового коэффициента ф12теплообмена излучением площадки dFi с поверхностью Fs.. Доказательство этого можно найти в специальных курсах теплопередачи, например в [Л. 33]. [c.90]

Теперь остается проинтегрировать полученное соотно-тиение. Лучше всего это сделать методом, предложенным Нуссельтом, существо которого поясняется на рис. 18, б. Здесь сфера также является единичной. Площадь Ьа, Со, о) —проекция на сферу поверхности площадь ( 1. 1 1) проекция Ро на координатную плоскость. Отношение Р , к площади круга единичного радиуса, лежащего в плоскости, и есть угловой коэффициент в- Д " определения интегрального углового коэффициента ф д поверхность Р разбивают -на отдельные элементы, а затем суммируют полученные значения фд д. [c.136]

Из уравнений нормалей (381) видно, что величины угловых коэффициентов представлены в виде частных производных от исходной функции (г, у), выражаемой формулой (376а). Поэтому величины малых углов Уг и Уу, составляемых нормалью к волновой поверхности с координатными плоскостями, в случае, когда можно пренебречь разностью между тангенсом и углом, могут быть определены из формул [c.94]

Определение угловых коэффициентов излучения даже при простейших формах и расположении обеих поверхностей приводит к очень сложным расчетам. Имеется графический способ определения угловых коэффициентов излучения, состоящий в следующем (рис. 1). На поверхности Р выделяем элемент йРи из центра которого описываем шаровую поверхность радиусом, равным единице. Телесный угол ф, под которым элемент йРх видит поверхность р2, вырезает на шаровой поверхности часть сферы А В проектируя которую на плоскость, перпендикулярную нормали к элементу с1Р, получаем площадь аЬ. Отношение площади аЬ к площади круга с радиусом, равным единице, об разуемого пересечением плоскости, проходящей через элемент 1, с поверхностью шара, и даст величину я]). Разделив [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...