Утечка через набивки

Утечка через набивки, манжеты и кольца [c.821]

Для правильной работы всего устройства необходимо, чтобы гидравлическое сопротивление линии системы отвода было существенно ниже гидравлического сопротивления верхнего пакета набивки. В этом случае утечка через сальник в атмосферу практически отсутствует. [c.5]

Известно, что в процессе работы под влиянием температуры и давления рабочей среды, а также перемещения штока происходит усадка набивки, т.е. уменьшение ее плотности. Это вызывает увеличение утечки через сальник. В обычных условиях для повышения его герметичности подтягивают сальниковые болты, добавляют набивку либо меняют ее. На АЭС обслуживание сальника не всегда возможно ввиду более редких отключений оборудования и по условиям радиационной безопасности. Это привело к созданию автоматически действующих пружинных компенсаторов, постоянно сжимающих набивку. Известны два наиболее широко встречающихся исполнения таких компенсаторов с установкой пружин на сальниковых болтах (см. рис. 2) и в узле нажимной втулки, где пружины располагаются между нажимным фланцем и втулкой. Реже встречается установка пружин между набивкой и дном камеры. [c.7]

Эффективность применения пружинных компенсаторов может различаться в зависимости от характера изменения плотности набивки. Если плотность ее уменьшается по всему объему (вследствие выгорания под действием температуры рабочей среды), то пружины в определенной мере способны поджать набивку и приблизить ее плотность к первоначальной. Когда же плотность граничащего со штоком слоя изменяется вследствие износа набивки и выноса ее частиц из сальниковой камеры, пружины не в состоянии уменьшить утечки через сальник и не оказывают пользы, что более подробно будет показано далее. [c.7]

Эксперимент заключался в определении утечки через сальник при определенной температуре рабочей среды, менявшейся в диапазоне от 25 до 500-550°С. Утечку конденсата измеряли путем сбора ее за набивкой определенной высоты и отвода в мерный сосуд. При фазовом изменении состояния рабочей среды с повышением ее температуры и образованием пара утечка определялась также по объему конденсата в единицу времени. Для предотвращения потерь пара с утечкой свободный конец отводящей от стенда трубки вводился под достаточно высокий слой хо- [c.29]

Величина утечки через сальник для одной и той же набивки при определенной температуре на различном давлении рабочей среды является переменной. [c.30]

Результаты опытов представлены на рис. 17, из которого следует, что утечка через сальник связана с давлением предварительного прессования колец набивки гиперболической зависимостью, т.е. q и р р обратно пропорциональны между собой, что является вполне логичным, поскольку с увеличением давления прессования увеличивается плотность набивки и уменьшается ее проницаемость. Из рисунка следует, что повышение давления прессования свыше 500-700 кгс/см для набивки АГ-50 не позволяет получать существенного выигрыша в плотности. Кроме того, большое давление прессования отрицательно сказывается на износе пресс-форм. [c.33]

В опытах с армированными кольцами набивки критический уровень утечки через сальник был практически постоянным и составлял q = 0,2 см /мин. В то же время критический путь скольжения, определяющий ресурс работы сальника при hid = 0,9 -г 1,04, составил S k = 800 м, а при hid = 1,2 S k 1250 м. Давление на набивку от затяжки сальника -150 кгс/см. Столь высокий ресурс работы сальников с армированной непроницаемыми перегородками набивкой АГ-50, превыщающий ресурс работы сальников с обычной набивкой АГ-50, но без перегородок, в 10 раз и с набивкой АГ-1 в 40-50 раз, вполне удовлетворит условиям безотказной работы наиболее ответственной арматуры. [c.78]

Уравнение Дарси раскрывает взаимосвязь между физическими свойствами и параметрами рабочей среды и свойствами сальниковой набивки, силовыми факторами, действующими на нее, а также геометрическими размерами. Это уравнение позволяет определять утечку через неподвижный или подвижный сальник в исходном состоянии, т.е. до начала износа набивки, возникающего вследствие перемещения подвижной уплотняемой детали. По этому уравнению и вытекающим из него зависимостям могут быть также найдены оптимальные геометрические размеры сальниковой камеры. Связь между утечкой q (или С) и высотой набивки может быть представлена как = п, (1/А), а между утечкой и площадью поперечного сечения набивки как q =п2р, или в общем случае q =п(Р/ Л). [c.95]

Максимально ожидаемая утечка через уплотнение в пределах указанного ресурса для набивки АГ-50 составляет 0,2—0,3 см /мин, а для армированной набивки АГ-50 - 0,12-0,15 см /мин. [c.96]

При определении необходимой высоты набивки неподвижного уплотнения характерным является соотношение h/F. Другими словами, при равной высоте герметичность уплотнения определяется площадью кольца набивки, т.е. площадью фильтрации, но не диаметром крышки. Для шнуровой набивки или прессованных колец марки АГ-50 высота набивки может быть довольно точно определена по расчетному уравнению (см. с. 96). Для этого лишь следует задать допустимое значение утечки через уплотнение и знать полученное экспериментальным путем значение коэффициента проницаемости набивки при сжатии ее рабочим давлением. [c.97]

Важное требование к арматуре для жидких металлов — отсутствие утечек через сальники. Оно обусловлено высокой стоимостью жидкости, а также тем, что протечка даже небольшого количества натрия опасна. Обычные набивки в данном случае нестойки при высоких температурах, поэтому переходят к бес-сальниковым конструкциям со специальными уплотнениями [c.80]

Эффективным вспомогательным уплотнением, снижающим утечку вдоль вала, является сальниковое уплотнение с двумя кольцами набивки (см. рис. 13.10, а). Однако это уплотнение работает только при наличии утечки через уплотнение и постоянном регулировании, что не всегда осуществимо. [c.440]

Основное достоинство регенеративных воздухоподогревателей обусловливается возможностью резкого уменьшения эквивалентного диаметра каналов, благодаря чему достигается значительное уменьшение объема аппарата. Поскольку через каналы, расположенные рядом, проходит один и тот же теплоноситель, нет надобности герметизировать отдельные каналы, и в качестве набивки можно применять даже проволочную сетку. Основным недостатком вращающегося регенеративного воздухоподогревателя, препятствующим пока его применению в газотурбинных установках, является протечка воздуха (большее давление) в отходящие газы. Аналогичное явление получается и при использовании вращающихся воздухоподогревателей в котельных установках, но там разность давлений обоих теплоносителей значительно меньше, чем в газотурбинной установке. Влияние протечек воздуха на к. п. д. цикла иллюстрируется фиг. 60. Например, 3%-ная протечка воздуха эквивалентна понижению степени регенерации с 0,80 до 0,71. Протечки воздуха обусловливаются двумя причинами. Во-первых, когда секция набивки, заполненная воздухом, при вращении ротора приключается к газовому тракту, происходит протечка этого воздуха. Эта утечка сравнительно невелика (до 1%) и может быть подсчитана при конструировании аппарата. Во-вторых, утечка через стыки неподвижных трубопроводов с ротором аппарата. Она зависит от конструкции и материалов уплотняющих устройств и может достигать значительных величин. Следует также учесть, что ротор воздухоподогревателя, проходя из газового тракта в воздушный (и наоборот), подвергается попеременно резким изменениям температуры, а также разным давлениям обоих теплоносителей. [c.142]

Непроницаемость запорной арматуры для воды, пара и газа создается либо постановкой уплотнительных материалов — кожи, фибры, резины, эбонита и др. (вентили, водоразборные краны, шаровые краны и т. п.), либо притиркой — пришлифовкой — пробки к корпусу (пробочные краны), клапанов к гнездам (паровые вентили, обратные и предохранительные клапаны и т. п.), дисков к кольцам или корпусу (задвижки разных типов). Кроме того, должна обеспечиваться достаточно плотная набивка сальников, притом правильно выбранным материалом. Если происходят утечки через сальник, необходимо его подтянуть или сменить у него набивку. [c.195]

При нулевом перепаде давлений в масляной полости по сравнению с окружающей средой, все контактные уплотнения способны обеспечить достаточную степень герметизации опоры (при характерных для каждого типа режиме и условиях эксплуатации — см. табл. 37, 38), поэтому их э4х )ективность можно считать приблизительно одинаковой. Однако при Д > О способность предотвращать утечку неодинакова и является довольно сложной функцией большого числа аргументов. В качестве примера в табл. 39 приведены ориентировочные значения утечек для заданных Ар и состава среды. Эффективнее других манжетные уплотнения, однако их можно применять лишь при низких давлениях. Многие конструкции торцовых уплотнений почти столь же эффективны, но универсальнее. Например, при частоте вращения п = 3550 об/мин, диаметре вала й. = = 76,2 мм, давлении воды р = 17 кгс/см утечки через торцовое уплотнение практически не наблюдалось через сальниковую набивку утечка составила [c.158]

Утечка масла может иметь место через набивку уплотнения коренных подшипников вследствие ее плохого качества. Повышение уровня масла по маслоуказателям выше нормы служит причиной утечек у приводных валов. Кроме того, могут возникнуть утечки масла через уплотнения вала редукторов мельницы, через разъемы в корпусе редуктора, особенно когда уровень масла в ванне редуктора превышает нормальную отметку [c.372]

Перед установкой набивки в сальниковую камеру следует убедиться в отсутствии эксцентриситета между осями штока и камеры. Смещение осей подвижной детали и сальниковой камеры может привести к неравномерному сжатию набивки по окружности и увеличению утечки рабочей среды через менее сжатую ее часть. [c.104]

На рис. 61, в показана конструкция уплотнительного устройства компрессора высокого давления. Уплотнение состоит из графитовых колец 10 и мягкой прографиченной набивки 14. Отличительная особенность этой конструкции состоит в том, что графитовые кольца не имеют пружин и прижимаются к штоку кольцами 13, которые в сечении имеют форму клина. Мягкая на-бнвка в процессе работы механизма может быть поджата втулкой 15. Мягкая набивка позволяет до минимума уменьшить утечки через уплотнения. [c.129]

Важным показателем, определяющим работу сальниковых уплотнений, является термостойкость набивки. Как известно, набивки, применяемые для уплотнения сред при высоких температурах, не обладают достаточно высокой стабильностью. Увеличение утечки через сальниковые уплотнения в значительной мере объясняется повышениел проницаемости и пористости набивки вследствие выгорания отдельных ее компонентов. [c.20]

Из приведенных данных можно сделать вывод, что основным герметизирующим компонентом асбестографитовых набивок является более плотный графит. Именно поэтому при увеличении количества графита в асбестографитовых набивках герметичность сальника увеличивается. Следовательно, значение графита как основного уплотняющего компонента превалирует над смазочным действием, которое считалось единственным его достоинством в сальниковой набивке. Асбест же как менее термостойкий и более пористый материал выполняет в основном функ-Щ1Ю каркаса, скрепляющего графит и удерживающего его от удаления через зазоры из сальниковой камеры при перемещениях штока и протекании среды. Утечка через сальник может рассматриваться как фильтрация. Линейный закон фильтрации Дарси выражается следующим Сравнением [c.23]

Из рисунка видно, что с увеличением температуры воды и снижением ее вязкости утечка через сальник резко возрастает, достигая максимума, после чего столь же резко снижается. Это явление объясняется тем, что при протекании (фильтрации) горячей воды через набивку происходит понижение давления, сопровождающееся увеличением удельного объема, т.е. парообразованием или вскипанием. Поэтому, несмотря на увеличение объемного расхода среды через сальник, массовый расход ее падает ввиду самозапирания объема пор набивки паром. Следовательно, наиболее неблагоприятным для работы сальника режимом уплотнения для воды или пара с точки зрения увеличения массового расхода утечки рабочей среды является режим уплотнения горячей воды. [c.30]

Сборка сальников ответственной арматуры должна производиться с гфед-варительно спрессованными кольцами набивки. Это позволяет достичь более равномерной плотности набивки по высоте сальника и делает операцию сборки более удобной и менее трудоемкой. В целях определения оптимальных значений давления прессования была поставлена серия опытов, позволяющих найти зависимость утечки через сальник от этого параметра. [c.32]

На рис. 18 представлены результаты испытаний набивок АГ-50, проведенных в целях определения зависимости герметичности сальника от давления на набивку, созданного затяжкой сальниковых болтов. Опыты проводились при различных давлениях рабочей среды, в качестве которой использовалась вода температурой 20°С. Как следует из рисунка, полученные кривые подтверждают известное из практики положение, а также показьшают характер зависимости. Из зтого же рисунка видна зависимость герметичности от давления воды до р = 200 кгс/см утечка через сальник возрастает, а с дальнейшим увеличением давления снижается, происходит самоуплотнение. [c.34]

Опыты по определению зависимости герметичности уплотнения от площади поперечного сечения сальниковой камеры выполняли с помощью устройства, представленного на рис. 14. Камеру растачивали по диаметру последовательно с 30 до 40 и 50 мм. Диаметр штока оставался постоянным. Опыты проводили при давлении воды 50, 100, 150 и 250 кгс/см . Шток во время испытания оставался неподвижным. Результаты испытаний приведены на рис. 21, из которого видно, что увеличение утечки через сальник пропорционально увеличению гшошади поперечного сечения камеры, т.е. площади фильтрации рабочей среды, что соответствует известным законам. Из этого рисунка также виден эффект самоуплотнения набивки под действием давления рабочей среды. Уровень утечки через сальник при давлении воды 250 кгс/см существенно меньше, чем при давлении 150 кгс/см . [c.35]

Критерием качества работы сальниковых уплотнений подвижных соединений является ресурс. Ресурс работы сальника определяется максимальным числом циклов перемещения, или оборотов вращения уплотняемой детали. Он может быть представлен общим путем скольжения детали относительно набивки до такой степени износа граничного слоя набивки (реже — вала), которая приведет к разгерметизащо сальника, или отказу. Последний характеризуется величиной удельной утечки через сальник, превышающей заранее обусловленную величину. Часто отказ можно наблюдать визуально по утечке рабочей среды либо по шуму вытекающей струи пара или газа. [c.73]

В качестве испытуемых бьши использованы набивки АГ-1, АС, АГ-50 и АГФ-50. Для сопоставимости результатов кольца шнуровых набивок АГ-1 и АС подвергались предварительному сжатию в пресс-формах давлением 600 кгс/см, а между прографиченными кольцами из шнура АС устанавливались кольца высотой 5 мм, спрессованные из чешуйчатого графита тем же давлением. По торцам такой набивки в сальниковой камере располагались кольца из асбестового шнура. Опыты проводились на стендах с диаметром штока 20 и 48 мм. Давление затяжки набивки составляло 150-300 кгс/см , параметры пара р = 110 -г 125 кгс/см, t = 400 -г 550 С. Результаты испытаний набивок АГ-1 и АС, проведенные на стенде со штоком диаметром 20 мм (Лд = 0,07 мкм) при = = 150 кгс/см , представлены на рис. 39. Из рисунка следует, что перво-начапьная герметичность обеих набивок при заданных величинах А Id низкая и утечка находится в пределах 0,7-0,8 см /мин, набивка АГ-1 обладает несколько более высокой уплотняющей способностью, чем АС перемещение штока ведет к резкому увеличению утечки через сальник с самого начала и уже после 25-50 м пути скольжения штока относительно набивки износ ее настолько велик, что достигает 1 см /мин, и недопустим для ответственной арматуры. [c.76]

Существенный практический интерес представляет определение вли(1-ния на ресурс работы сальника осевого давления на набивку от затяж <и болтов. На рис. 44 представлена такая зависимость, полученная в опытах с набивкой АГ-50 на штоке диаметром 48 мм. Опыты проводились на паре давлением 110 кгс/см при температуре 400 С. Усилие затяжки в каждом из опытов соответствовало давлению на набивку 150, 230 и 340 кгс/см . В результате было установлено весьма существенное влияние усилия затяжки на качество уплотнения. Увеличение осевого давления на набив у со 150 до 340 кгс/см позволило увеличить ресурс работы уплотнения со 120 до 670 м и снизить уровень утечки через сальник в 3 раза. Следует подчеркнуть, что столь высокое различие в результатах достигнуто на хорошо обработанном штоке. По всей вероятности, снижение чистоты поверхности должно существенно сказаться и на характере изменения ресурса от усилия затяжки сальника. [c.80]

В случае применения в сальниках сухих непропитанных набивок из волокнистых или сыпучеволокнистых материалов, являющихся пористой проницаемой средой, утечка уплотняемой жидкости через набивку по сути дела представляет процесс фильтрации [16, 21, 40, 45,46]. [c.88]

Опытная кривая изменения утечки через сальник с асбестографитовой набивкой от температуры рабочей среды бьша показана на рис. 13. Наложение на него кривой 2, построенной на основании расчетных данных (рис. 51), показьшает, что обе кривые достаточно близки между собой. Это свидетельствует о правильности теоретических предпосылок, заложенных в рекомендуемом расчетном уравнении. [c.94]

При частом перемещении подвижной уплотняемой детали в условиях действия на сальник высокого давления рабочей среды утечка через уплотнение прогрессирует за счет разрушения и выноса из сальника материала, прилегающего к подвижной детали слоя набивки, что наиболее характерно для дроссельно-регулирзтощей арматуры. Поскольку износ по окружности и по высоте происходит неравномерно, для большинства набивок, имеющих относительно невысокие пластические свойства, за счет подтяжки сальниковых болтов не удается существенно повысить герметичность до первоначальной величины. [c.106]

В подобных случаях лучшим решением является полная замена набивки либо временная замена верхних двух-трех колец. Очень важно, чтобы такая замена была произведена до достижения критического уровня утечки через сальник, т.е. до возникновения опасности резкой разгерметизации уплотнения, KofopaH ведет, как правило, к вынужденному отключению оборудования. Для этого необходимо знание ресурса работы уплотнения, который должен указываться в технической документации на изделие. [c.106]

Если утечки через первый сальник особой роли не играли, то через второй они были недопустимы. В качестве набивки первого и первой половины второго сальника был установлен прографичен-ный асбестовый шнур. Во второй половине был поставлен также асбестовый шнур, предварительно вымоченный в жидком дифениле. Сверху сальниковой втулки по всей длине ее был установлен холодильник, через который прокачивалась холодная вода. Так как температура плавления дифенила равна 70° С, то протечек из кор--пуса бака фактически не было. [c.66]

При больших скоростях скольжения на работу сальниковых уплотнений существенное влияние оказьшает давление рабочей среды. При давлении жидкой среды до 1,0 МПа механизм герметизации сальниковых уплотнений вращающихся валов насосов заключается в создании в пакете набивки радиальных напряжений больших, чем давление жидкости перед уплотнением [9]. Напряжения в набивке и контактные давления в основном определяются нажимным механизмом и физико-механическими свойствами набивки. Утечки через сальниковое уплотнение происходят через неплотности набивки в контакте с микронеровностями поверхностй вала и вследствие биений вала. [c.353]

Опыты показьшают, что зазор 5 тем больше, чем больше скорость скольжения, температура набивки и износ поверхностей (вала, штока), ниже теплопроводность набивки и хуже смазывание уплотнения. Согласно экспериментальным данным можно принимать 5 = = 0,006...0,015 мм. При вращательном движении валов утечки через уплотнения, работающие в воде с перепадами давлений менее 1 МПа, составляют 0,1 — 10 дм /ч, а при больших диаметрах валов (около 0,5 м) они могут достигать 100 дм /ч и более. [c.354]

Схема с торовыми плунжерными сервомоторами (рис. IV. 12) отличается исключительной компактностью (см. рис. 11.4, 11.5). В этой схеме движущий момент Л1дв = 2P(.epi/ yx образуется чистой парой сил, а = 0. Цилиндры / сервомотора выполнены сварными. Плунжер 3 отливают из стали 20ГСЛ, обрабатывают по торовой поверхности и устанавливают на кронштейне 9. Масло под давлением подводится по трубам 8 через плунжер в цилиндры 4 жестко связанные с регулирующим кольцом. В конце хода сервомотора на закрытие подвод масла замедляется дроссельным клапаном 2 при нажиме торца плунжера на штифт 1. Поверхности цилиндров обработаны только на торцах, где к ним присоединены корпуса 5 уплотнений с мягкой набивкой 6 и нажимными грунд-буксами 7. К недостаткам торовых сервомоторов, ограничивающих их применение, относятся весьма сложная и трудоемкая обработка плунжера, большие размеры уплотнений, их сильный износ и значительные утечки масла из сервомоторов. [c.103]

Теоретически можно представить, что в случае значительного превышения давления на асбестографитовую набивку от затяжки сальника над действующим на нее давлением рабочей среды преобладающим по высоте набивки видом трения будет сухое. Ближе к рабочей полости оно может быть граничным или жидкостным. Однако с течением времени после более или менее продолжительной работы штока контактирующий с ним слой набивки истирается и уносится из сальниковой камеры через образовавшийся зазор, а между набивкой и штоком образуется жидкостный клин. В результате этого вид трения может значительно измениться и превратиться полностью в жидкостный. Такой период работы следует связывать со значительной утечкой уплотняемой среды. Естественно, что сила трения и коэффициент трения должны соответственно меняться. [c.45]

Результаты испытаний сальников с армированными уплотнительными кольцами убедительно свидетельствуют об исключительно высоких показателях герметичности и износостойкости такой набивки. Характерным для этой набивки с непроницаемыми перегородками из алюминиевой фольги между уплотнительными кольцами, как и для обычных неармиро-ванных набтаок, является следующее. С удлинением пути скольжения утечка плавно возрастает до какого-то момента, после которого происходит резкое ее увеличение, определяющее полную разгерметизацию сальника. Этому моменту соответствует критический уровень утечки и критический путь скольжения. Под критическим уровнем утечки следует понимать такое количество протекающей через сальник рабочей среды, пре-вьпиение которого ведет к опасности резкой разгерметизации уплотнения. [c.78]

ПОЛОСТИ прекращается, давление в ней восстанавливается и движение клапана на закрытие прекращается. Если набивка изношена, то при перекрытии поршнем окна в рубашке утечка боды продолжается через неплотности и зазоры между набивкой и рубашкой цилиндра. Стопорный клапан может полностью закрыться. Наибольший износ набивки наблюдается в зоне контакта ее с окном в рубашке, поэтому частичное расхаживание не следует проводить до пересечения поршнем окна. Закрывают вентиль расхаживания сразу после того, как указатель положения стопорного клапана прошел1й—12 мм. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...