Осевое давление в сальнике

Осевое давление в сальнике [c.41]

Упругим нажатием, а) Осевым давлением в сальник а х [c.360]

Характерным показателем сальниковой набивки является ее способ ность деформироваться под действием сжимающего усилия. Набивка должна заполнять зазоры в радиальном направлении под действием относительно невысоких осевых давлений затяжки сальника и не быть столь пластичной, чтобы под действием осевых давлений выдавливаться через зазоры между деталями сальникового узла. [c.37]

Известно, что на величину осевого давления влияет как начальная затяжка сальника, так и давление рабочей среды. Таким образом, на одном торце набивки действует давление рр, на другом - причем в общем случае рр Ф рзат- Распределение р по высоте набивки достоверно не известно, поскольку осевое давление в каждом сечении по высоте набивки является функцией нескольких величин усилия затяжки болтов, [c.41]

Усилие затяжки. Усилие затяжки сальника, необходимое для предотвращения утечки рабочей жидкости, при заданном давлении приближенно можно определить исходя из предположения об абсолютной пластичности набивки. В этом случае радиальное давление сальника равно осевому давлению на сальник. Требуемое давление со стороны торцовых крышек (в кгс/см ) [c.70]

Для сальников, работающих при малых перепадах давления, осевое давление создается таким, при котором в набивке возникает давление, необходимое для начальной герметизации сальника. Это давление по аналогии с прокладками можно назвать посадочным. [c.42]

В исследованном диапазоне значения коэффициента трения установлено его увеличение с ростом осевого давления на набивку от затяжки сальника. Это явление может быть объяснено увеличением фактической площади контакта набивки со штоком и бокового давления. При этом [c.46]

В герметичных ГЦН вследствие особенностей их конструкции осевая сила не зависит от давления на всасывании. В то же время на ее величину влияет давление в различных полостях насоса. Достаточно просто осевые усилия можно определить в герметичном ГЦН путем прямого взвешивания при испытании на холодной воде (рис. 7.10). Измерения проводят путем постепенного навешивания грузов на штангу 5. Под действием груза ротор начинает перемещаться, что фиксируется стрелкой индикатора 6. При подсчете осевой силы следует сделать поправку на силу трения в сальнике 8 и силу, вызванную разностью давлений под крышкой насоса и окружающей средой, которая измеряется [c.223]

В сальниках компрессоров среднего и высокого давления применяются конические кольца, уплотняемые давлением газа. Простейший тип сальника для среднего давления (а при малом диаметре штока и для высокого давления) показан на фиг. 106. Конические уплотняющие кольца, разрезанные в одном месте, прижимаются к штоку давлением газа. Упругое нажатие жгутом служит лишь для предохранения от осевого перемещения набивки. [c.535]

Стандартное сальниковое уплотнение состоит из нескольких колец набивки (в концентрично расположенной относительно вала расточке корпуса), которые прижимаются к валу и расточке корпуса за счет осевого давления нажимной крышки со стороны, противоположной уплотняемой среде. Основными причинами отказа в работе сальникового уплотнения являются неравномерное распределение набивки на вал, при котором наибольшее давление набивки у нажимной крышки соответствует минимальному в этой зоне давлению среды, в результате чего повышаются трение, износ вала и набивки неравномерная нагрузка на кольца набивки, при которой перепад давления воспринимается последним кольцом несоответствие между усилием затяжки сальника и перепадом давления недостаточные смазывание и теплоотвод в зоне трения. [c.226]

Для производства замеров шаровая насадка закреплялась на подставке посредством сальника-лимба. Шар устанавливался в точке измерения потока. При измерении трубка-державка поворачивалась вокруг оси до тех пор, пока не были получены равные давления в точках 4 и 5. При этом вектор скорости потока находился в плоскости меридиана, проходящего через отверстия 1, 2 и 3. По отсчету на лимбе определялся угол отклонения а потока от осевого направления в горизонтальной плоскости. Угол отклонения потока в вертикальной плоскости б находился в зави- [c.104]

Действие манжетных колец основано на автоматическом уплотнении сальника при помощи рабочего давления среды. Манжетные кольца не требуют осевого нажима втулки сальника, а в большинстве случаев действуют радиально, вследствие чего их применяют как для внутреннего уплотнения в сальнике, так и для уплотнения непосредственно у поршня. Для уменьшения трения в сальнике при уплотнении манжетными кольцами длину уплотнения выбирают минимальной. Манжетные кольца ставят в сальнике обычно от одного до четырех и реже в большем количестве. Для лучшего уплотнения сальника манжетные кольца некоторых типов выпускают комплектными, при этом каждое кольцо имеет различную конфигурацию. [c.112]

На величину влияют потери напора от трения в колесе, направляющем аппарате и т. п. потери напора на удары и вихри потери, связанные с кавитацией потери, связанные с трением колёс о жидкость потери, связанные с утечкой в зазорах, пропуском через уплотнения, разгрузкой осевого давления потери на трение в подшипниках, сальниках и разгрузочных устройствах и т. д. [c.459]

Горизонтальный фекальный одноступенчатый консольный насос с осевым подводом жидкости показан на рис. 19.13. Для охлаждения и промывки сальникового уплотнения, а также для создания гидравлического затвора во время работы насоса к сальнику подается техническая вода под давлением, на 0,03—0,05 МПа (0,3—0,5 кгс/ см ) превышающим давление в напорном патрубке насоса. [c.256]

Наряду с указанными преимуществами графитовые набивки имеют и ряд недостатков, выявленных в процессе эксплуатации. Слоеные кольца, обладая высокой плотностью, создают высокое гидравлическое сопротивление уплотняемой рабочей среде, но малая прочность их структуры приводит к быстрому разрушению граничащего со штоком слоя и удалению отделившихся от набивки частиц в зазоры между штоком, нажимной втулкой и кольцом сальника, даже если они очень малы. Такой износ приводит к выбиванию набивки из камеры, т.е. к отказу оборудования. Допустимая величина зазоров для этих набивок не превышает 0,1 мм. Графитовые кольца из спирально навитой ленты имеют и другой недостаток, заключающийся в том, что при сжатии их в осевом направлении не всегда удается достаточно плотно сблизить между собой витки и тем самым достичь необходимой герметичности уплотнения. Оказалось затруднительным даже путем дополнительной подтяжки сальниковых болтов устранить утечку между витками ленты. Кроме того, обнаружился еще один существенный недостаток, присущий таким кольцам. Он заключается в том, что при затяжке набивки в сальниковой камере графит, прижимаясь к гладкой поверхности штока, налипает на нее и создает прочный неровный слой по всей поверхности контакта. Прочность налипшего графита такова, что его с трудом очищают лезвием ножа. Естественно, что при работе указанное явление вызывает значительное повышение трения в сальниковом узле и резко снижает ресурс его работы. Эти причины не позволяют эффективно использовать подобные набивки для сред давлением выше 30 кгс/см . [c.18]

Пористость основного объема набивки является функцией от давления ее сжатия (в камере сальника или предварительного прессования), т.е. П = /(Рсж)- Следовательно, для уменьшения пористости изношенного слоя необходимо приложить давление к нему в радиальном направлении рг со стороны набивки, равное или большее. Однако, поскольку Рг = А)с. минимальная величина осевого усилия, приложенного к на- [c.75]

Осевые механические уплотнения заменяют обычные сальники с мягкой набивкой там, где в условиях значительных перепадов давлений следует полностью устранить утечки рабочей среды. У этих уплотнений ряд преимуществ небольшие потери мощности на трение, исключен износ вала или втулок на валу, полная герметичность или строго ограниченные утечки в течение длительного срока службы, сравнительно невысокая чувствительность к прогибу и биениям вала, отсутствие необходимости в периодическом обслуживании. [c.81]

Осевая разгрузка осуществляется через отверстия 7 в заднем диске 8 колеса. Уменьшение обратной утечки через зазор достигается устройством уплотняющих колец. Сальник 9, предназначенный для пропуска вала, находится под избыточным давлением, [c.113]

В зависимости от направления силы натяжения колец твердые сальниковые набивки делятся на набивки с радиальным натяжением (рис. 29, и) и набивки с осевым натяжением (рис. 29, к). Более распространены сальники первого типа. Кольца 9 (рис. 29, и), разрезанные на три и шесть частей, монтируются парами в чугунных втулках 3. Кольца прижимаются к штоку в радиальном направлении надетыми на них браслетными пружинами. Через специальные отверстия подается под давлением смазка, которая служит одновременно и гидравлическим затвором, обеспечивающим герметичность уплотнения. Мягкая набивка 3 предохраняет сальник от попадания грязи. [c.247]

В условиях высоких давлений и температур используют сальники с пружин-но-затяжными кольцами [66], состоящие из набора конических колец, поджимаемых в осевом направлении грундбуксой (рис. 2.13.51, а). Угол конуса стыкуемых колец должен быть [c.517]

Преимущество ранее описанных манжетных колец заключается в том, что они автоматически запирают сальник без осевого нажатия и трение между рабочей поверхностью манжет и валом снижается с падением давления среды. [c.170]

Зависимости (У.П) получены при изменении переменных осевого давления в набивке от 2 до 200 кгс1см , высоты набивки в сальнике до 8 см. [c.169]

Набивные сальниковые уплотнения (рис. 7.22) просты, они надежно работают при давлении перед сальником до 1 МПа и окружной скорости вращения втулки вала до 20 м/с. В корпус сальника I закладываются кольца набивки 2. В осевом направлении кольца набивки поджимаются нажимной втулкой 3, при этом набивка прижимается к защитной втулке 4 вала, обеспечивая уплотнение. Для создания лучшего прилегания набивки к втулке опорные поверхности нажимной втулки и кольца корпуса выполнены со окосом под углом [c.178]

Опыты проводились с асбестографитовыми кольцами, спрессованными давлением 50, 100, 200, 300, 400, 500, 600, 700, 800, 900, 1000 и 1100 кгс/см. Высота набивки в опытах была постоянной - 15 мм ( 5%). Давление уплотняемой жидкости (конденсата) составляло 100 кгс/см при температуре 25° С, усилие затяжки сальника соответствовало осевому давлению на набивку 100 кгс/см . [c.33]

Для этого в сальниковые камеры рабочего участка стенда (см. рис. 12) устанавливали набивку определенной высоты, выполненную из асбестографитовых колец марки АГ-50. С помощью механизма затяжки создавали осевое усилие на набивку, равное 500,1000 и 1500 кгс, что примерно соответствовало давлению на нее 100, 200 и 300 кгс/см . После затяжки сальника включали механизм перемещения штока и по индикатору динамометра механизма затяжки определяли изменение осевого усилия в набивке со стороны нажимной втулки. Замеры производили при 1, 3, 5 и [c.42]

Аналогично проводили опыты с воздействием на набивку давления конденсата. На рис. 25 приведены результаты опытов, анализ которых показьшает, что в условиях сухого трения первоначальное усилие затяжки сальника после одного-пяти циклов перемещения штока уменьшается до 30—50%. Дальнейшее изменение осевого усилия в зависимости от количества циклов перемещения штока незначительно. [c.42]

Уменьшение осевого усилия объясняется нарушением фрикционных связей, возникающих между контактирующими поверхностями штока и набивки при затяжке сальника. Чем больше усилие затяжки, тем больше фактическая площадь контакта и боковое давление, а следовательно, число и прочность фрикционньж связей. При разрушении фрикционных связей в зоне контакта, вызванном перемещением штока, имеющиеся незначительные пустоты тотчас же заполняются материалом набивки, находящейся в напряженном состоянии. Вследствие этого напряжение в набивке уменьшается, а следовательно, уменьшается и величина осевой и боковой сил, а также силы трения, действующих в сальнике. При этом снижается и герметичность сальника. Поэтому, например, для создания [c.42]

При заданных геометрических размерах сальника rf и Л, а также известных к.б.д. и величине осевого давления на набивку, определяемой давлением рабочей среды и усилием затяжки, неизвестным в этом уравнении, кроме силы трения, является коэффициент тренияjx. [c.45]

Методика проведения опытов заключалась в следующем. В камерах рабочего участка стенда (см. рис. 12) устанавливали набивку определенной высоты. Для создания аналогичных условий в опытах кольца набивки марки АГ-1 подобно кольцам набивки марки АГ-50 подвергали предварительному формованию при давлении 600 кгс/см . С помощью механизма затяжки стенда создавалось определенное осевое давление на набивку в диапазоне от 50 до 250 кгс/см . Установленную величину усилия затяжки поддерживали постоянной. Силу трения измеряли после 10 циклов перемещения штока, т.е. при относительно стабилизированном режиме трения. Давление подаваемой в рабочий участок уплотняемой среды изменялось ступенчато от 50 кгс/см и выше. Одновременно измеряли высоту сальниковой набивки, поскольку А = /Озат) Измерения производили на каждой ступени затяжки сальника при различных давлениях рабочей среды. По окончании измерений при данном усилии затяжки давление рабочей среды сбрасывалось до нуля и устанавливалось новое усилие затяжки. После этого проводили о.чередную серию опытов. Коэффициент трения определяли путем вычислений с использованием опытных данных. Результаты опытов представлены на рис. 27-30. [c.46]

Существенный практический интерес представляет определение вли(1-ния на ресурс работы сальника осевого давления на набивку от затяж <и болтов. На рис. 44 представлена такая зависимость, полученная в опытах с набивкой АГ-50 на штоке диаметром 48 мм. Опыты проводились на паре давлением 110 кгс/см при температуре 400 С. Усилие затяжки в каждом из опытов соответствовало давлению на набивку 150, 230 и 340 кгс/см . В результате было установлено весьма существенное влияние усилия затяжки на качество уплотнения. Увеличение осевого давления на набив у со 150 до 340 кгс/см позволило увеличить ресурс работы уплотнения со 120 до 670 м и снизить уровень утечки через сальник в 3 раза. Следует подчеркнуть, что столь высокое различие в результатах достигнуто на хорошо обработанном штоке. По всей вероятности, снижение чистоты поверхности должно существенно сказаться и на характере изменения ресурса от усилия затяжки сальника. [c.80]

Свежий пар, поступающий в турбину, не должен содержать механических и химических примесей более, чем предусмотрено ПТЭ. При работе грязным паром сопла и лопатки изнашиваются быстрее, нарушается уравновешенность ротора, что вызывает увеличение вибрации турбины, проточная часть и паровые клапаны забиваются солями, в результате чего экономичность и мощность турбины снижаются, а осевое давление ротора увеличивается настолько, что вызывает повреждение упорного подшипника и аварию турбины. Особенно большую опасность представляет выделение накипи и солей на штоках клапанов, втулках или сальниках, так как при сбросе нагрузки турбины регулирующие и стопорный клапаны при срабатывании автомата безопасности остаются открытыми — зависают в открытом положении. В этом случае турбина и генератор могут пойти вразнос, что может вызвать тяжелую аварию турбины и генератора. Поэтому ни при каких обстоятельствах нельзя допускать длительной работы турбины с большим содержанием солей в свежем паре. Даже неболь шое загрязнение свежего пара солями представляет большую опасность, особенно при длительной работе турбины с постоянной нагрузкой. Необходимо не реже одного раза в смену (во время приемки) при нормальных параметрах свежего пара в присутствии сдающего смену, проверять подвижность штоков стопорных клапанов (свежего и отбо рного пара) кратковременным равномерным закрытием на 3—4 оборота и открытием их в прежнее положение. При этом обычно не происходит снижения числа оборотов турбины. Проверка по движ-ности штоков регулирующих клапанов производится некоторым изменением (перераспределением) нагрузки турбины (при параллельной работе) или незначительным изменением числа оборотов ее (при индивидуальной работе) синхронизатором турбины. [c.93]

Почти во всех насосах всасывающая крышка насоса 2 отъемная, за исключением насоса малого размера с напорным патрубком 20 мм, в котором нет всасывающей крышки и входной патрубок отливается вместе со спиральным корпусом. Корпус сальника выполнен за одно целое со спиральным корпусом 3. Для всех моделей рабочее колесо 4 изготовляется открытого типа, но для четырех моделей (в частности, 1 1/2-2—ЗНС и 1 1/2НСН) оно выполняется как открытого, так и закрытого типов. Колесо имеет разгрузочные отверстия, благодаря которым уравновешивается осевое усилие, действующее на ротор насоса, и разгружается сальник насоса от давления нагнетания. Сальник насоса с мягкой набивкой, гнездо сальника выполнено глубоким, в нем размещается пять или шесть колец набивки и заливочное фонарное кольцо 5. Поджатие сальниковой набивки производится буксой сальника 6 со сборником для утечки, запатентованной фирмой. Она вплотную охватывает корпус сальника с наружной и внутренней сторон. Вся утечка из сальника собирается в сборнике буксы и отводится из него шланговым трубопроводом в дренаж. На фиг. И показана нажимная букса сальника. Кроме мягкой набивки, эти насосы мо-24 [c.24]

Если давление уплотняемой жидкости превышает 1 МПа, перед сальником выполняют разгрузку в виде ци-линдричеокой дросселирующей щели 6 длиной /щ (рис. 7.22,в) или осевого импеллера 7 (рис. 7.21,г). Осевой импеллер представляет собой винтоканавочный или лабиринтный насос, расположенный в зоне уплотнения вала. 12 . 179 [c.179]

На рис. 7.26 изображен одноступенчатый насос двустороннего входа. Двустороннее рабочее колесо 1 в силу симметрии разгружено от осевого усилия. Подвод насоса по-луспирального типа, отвод спиральный. Разъем корпуса насоса продольный (горизонтальный), причем нагнетательный и всасывающий трубопроводы подключены к нижней части корпуса 3. Это обеспечивает возможность вскрытия, осмотра, ремонта, замены отдельных деталей и всего ротора без демонтажа трубопроводов и отсоединения электродвигателя. Уплотняющий зазор рабочего колеса выполнен между сменными уплотняющими кольцами, закрепленными в корпусе насоса и на рабочем колесе. Уплотнение лабиринтное двухщелевое. Вал насоса защищен от износа сменными втулками, закрепленными на валу резьбовым соединением. Эти же втулки крепят рабочее колесо в осевом направлении. Сальники, уплотняющие подвод насоса, имеют кольца гидравлического затвора 2. Жидкость подводится к ним под давлением из отвода насоса по трубкам. Радиальная нагрузка ротора воспринимается подшипниками скольжения 4. Смазка подшипников кольцевая. В нижней части корпусов подшипников имеются камеры, через которые протака ет охлаждающая вода. Для фиксации вала в осевом направлении и восприятия осевого усилия, которое может возникнуть при неодинаковом изготовлении или износе правого и левоге уплотнений рабочего колеса, в левом подшипнике имеются радиально-упорные шарикоподшипники 5. Наружные кольца этих подшипников необходимо устанавливать с большими радиальными зазорами. В противном случае малые зазоры подшипников качения обеепечили бы кон- [c.185]

Если, например, взять сальник с прессованными асбестографитовыми кольцами марки АГ-50, то для восстановления начальной герметичности в случае износа набивки необходимо приложить осевое усилие от затяжки, соответствующее = 600/0,32 = 1900 кгс/см , поскольку давление предварительного прессования таких колец составляет 600 кгс/см . Для более пластичных набивок, например марок A T или АПРПП, у которых k имеет большие значения, чем у АГ-50, необходимо меньшее усилие дополнительной затяжки сальника, а для таких, как АС, АПС и ПГ, предварительно спрессованных высоким давлением, - большее усилие. [c.76]

Наилучшим условием работы сальника отвечают набивки, спрессованные перед установкой в камеру. Установка предварительно опрес-сованных колец набивки позволяет достичь более равномерного распределения осевых и боковых давлений по высоте сальника, что способствует повышению уплотняющей способности сальника и предотвращает интенсивный механический износ вала в зоне наибольших боковых давлений, оказьшаемых на него набивкой. Кроме того, сборка сальников с такими набивками не требуют значительных затрат труда и на качество работы сальника в меньшей мере влияет квалификащ1я персонала. [c.104]

Рабочая жидкость подается двумя потоками первый поток проходит через всасывающий патрубок 1 и отверстия в винте во внутреннюю часть насоса, примыкающую к сальнику 4, а второй поток проходит непосредственно из патрубка / в наружную часть насоса. Оба потока жидкости встречаются в средней части втулки насоса, поэтому ротор и подшипники разгружены от осевой силы. Радиальная гидравлическая сила вследствие осевой симметрии рабочего пространства равна нулю. Сальник 4 находится только под давлением всасывания, что является положительной особенностью лабиринтного насоса. В данном случае не требуется постоянного наблюдения за сальниковыми уплотнениями (периодической подтяжки и перенабивки). [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...