Теплоустойчивая сталь 3 - 494-см. также

Электроды для сварки теплоустойчивых сталей также должны соответствовать ГОСТ 9467—60. Стандартом определяются механические свойства металла шва и химический состав наплавленного металла. Все электроды для сварки указанных сталей выпускаются с покрытиями типа Ф за исключением марок ЦЛ-6 и ЦЛ-14, которые имеют рудное покрытие на основе гематита и гранита. Типы и марки электродов, средний химический состав и механические свойства наплавленного металла приведены в табл, 13. При работе [c.74]

Техника сварки теплоустойчивых сталей также аналогична технике сварки низкоуглеродистых сталей. Многослойную сварку выполняют каскадным способом (без охлаждения каждого выполненного слоя шва). [c.147]

К сталям, закаливающимся в условиях сварки, могут быть отнесены также низко- и среднелегированные теплоустойчивые стали, т. е. такие, которые длительное время сохраняют высокие прочностные свойства при работе в условиях повышенных (450— 580 С) температур, оцениваемые пределом ползучести и длительной прочностью. [c.240]

Для болтов, винтов, гаек и шпилек остальных классов прочности, изделий из коррозионно-стойких, жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей, а также изделий, материал и покрытие которых не предусмотрены ГОСТ 1759 — 70, в условном обозначении приводят те же данные (только вместо указания о применении спокойной стали полностью обозначают марки применяемой стали или сплава). [c.202]

ГОСТ 9467—75 предусматривает также типы электродов и механические свойства наплавленного металла или металла шва легированных теплоустойчивых сталей. [c.24]

Химический состав коррозионностойких, жаростойких и жаропрочных сталей и сплавов и их примерное назначение приведены в ГОСТ 5632—72 химический состав теплоустойчивых сталей, их примерное назначение, а также механические свойства сортовой горячекатаной и кованой стали, теплоустойчивой и жаропрочной — в ГОСТ 20072—74 и ГОСТ 10500—63. [c.522]

Механические свойства металла шва, наплавленного металла и сварного соединения, выполненных электродами для сварки конструкционных сталей, а такл<е предельное содержание серы и фосфора в наплавленном металле (для сталей некоторых марок они приведены в табл. 3.16), а также минимальные механические свойства (при нормальной температуре) металла шва или наплавленного металла электродами для сварки легированных теплоустойчивых сталей и химический состав наплавленного металла установлены ГОСТ 9467—75. [c.335]

Указанный метод является универсальным и позволяет получать качественные швы для большинства используемых в настоящее время перлитных и хромистых теплоустойчивых сталей, а также для наиболее распространенных аустенитных жаропрочных сталей с отношением r/Ni > 1. Для аустенитных сталей повышенной жаропрочности использование этого метода встречает трудности в связи со склонностью чисто аустенитного металла корневого шва, образовавшегося за счет расплавления свариваемых кромок, к трещинообразованию при сварке. В данном случае может быть рекомендовано введение в разделку присадочного кольца (фиг. 111, б) из аустенитной проволоки с высоким содержанием хрома для обеспечения получения в корневом шве аустенитно-ферритной структуры и устранения при этом опасности образования трещин при сварке. Сварка корневого шва может производиться как вручную, так и с помощью специального автомата, устанавливаемого на трубе. [c.165]

Рекомендуемое условное обозначение болтов, винтов и шпилек класса прочности 8.8, 10.9 и гаек классов прочности 10, 12, 14, изделий из коррозионностойких, жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей, а также изделий, материал или покрытия которых не предусмотрены стандартом [c.244]

Сварка теплоустойчивых перлитных и высокохромистых сталей. Теплоустойчивые стали перлитного и мартенситного классов занимают основной объем в выпуске сварных конструкций энергетических машин. Наибольшее распространение получили малоуглеродистые, хромомолибденовые и хромомолибденованадиевые стали, а также стали на базе 12% хрома. Для [c.208]

Болты, винты и шпильки классов прочности 8.8, 10.9, 12.9, 14.9 и гайки классов прочности 10, 12 и 14, изделия из корро-зионно- и жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей, а также детали, материал которых не предусмотрен ГОСТ 1759.0—87, следует обозначать так же, только необходимо указать марку стали или сплава. [c.14]

Для повышения качества и работоспособности наплавленных уплотнительных поверхностей, улучшения условий труда сварщиков и снижения трудоемкости наплавочных работ разработаны и внедрены технология и оборудование для автоматической наплавки деталей энергетической арматуры, изготовляемых из низкоуглеродистых и низколегированных теплоустойчивых сталей, а также из сталей аустенитного класса. [c.407]

ГОСТ 1759.0-87 предусматривает также марки коррозионно-стойких, жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей для изготовления болтов, винтов, шпилек и гаек. [c.640]

Разупрочнение теплоустойчивых сталей в ЗТВ зависит также от параметров режима сварки. Повышение погонной энергии сварки увеличивает мягкую разупрочняющую прослойку в ЗТВ, которая может быть причиной разрушения жестких сварных соединений при эксплуатации, особенно при изгибающих нагрузках. Основные способы сварки конструкций из теплоустойчивых сталей - это дуговая и контактная стыковая. Последнюю используют для сварки стыковых соединений труб нагревательных котлов в условиях завода. [c.181]

В зависимости от вида свариваемых материалов электроды делятся на группы для сварки У - углеродистых сталей Л - легированных конструкционных сталей Т - легированных теплоустойчивых сталей В -высоколегированных сталей с особыми свойствами а также Н - для наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами. [c.176]

Приведены основные данные по жаропрочности сварных соединений конструкционных и теплоустойчивых сталей, аустенитных сталей, сплавов на никелевой основе, а также разнородных сталей, используемых в энергетике, нефтяном и химическом машиностроении. [c.2]

Наибольшее значение имеют трещины, возникающие в процессе выдержек при термической обработке по третьему механизму. Они могут образовываться в сварных узлах, изготовленных из низколегированных конструкционных сталей повышенной прочности, теплоустойчивых сталей, а также жаропрочных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе. Очевидно такой широкий ассортимент материалов охватывает большинство сварных конструкций из легированных сталей, работающих в наиболее тяжелых условиях и в первую очередь при высоких температурах. В связи с этим в последнее время вопросам выяснения механизма образования подобных трещин и разработке мероприятий по их устранению уделяется большое внимание и появилось большое число статей, посвященных данной теме. [c.94]

На работоспособность при высоких температурах сварных соединений теплоустойчивых сталей основное влияние оказывает легирование основного металла и шва, а также термическая обработка заготовок и изделий после сварки. С повышением уровня легирования основного металла и особенно с переходом к термически упрочняемым (улучшаемым) сталям возрастает, как правило, неоднородность структуры и свойств отдельных участков сварного соединения, а также склонность его к хрупким разрушениям. [c.183]

При выборе сварочных материалов для молибденовых, хромомолибденовых и хромомолибденова]шдиевых теплоустойчивых сталей, кроме обеспечення необходимых механических свойств при температуре -f 20 °С, требуется га])антировать работоспособность швов при повышенных температурах, для которых предназначена свариваемая сталь. Это требование может быть выполнено только в том случае, если и шов будет легирован в необходимых количествах теми эледгептами, которые придают стали теплоустойчивость. Это также предупредит развитие диффузионных процессов между металлом шва и основным металлом. Поэтому при выборе сварочных материалов для этих сталей необходимо создавать композицию легирующих элементов, позволяющую получить шов, близкий к составу свариваемой стали. Это предусмотрено действующим ГОСТ 9467—75. [c.249]

По схеме 2 обозначают болты, винты н Н1пильки классов прочности 8.8, 10.9, 12.9, 14.9 и гайки классов прочности 10 12 14 и 06, изделия нз коррозионно-стойких, жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей, а также изделия, материал или покрытие которых не предусмотрены ГОСТ 1759—70 . [c.337]

Болты, винты и шпильки классов прочности 8.8—14.9, гайки классов прочности 10—14, изделия из коррозионно- и жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей. а также изделия, материал или покрытие которых не предусмотрены настоящим стандартом, обозначают по следующей схеме иБолт 2 М12 Х X 1,25. 6в X 60. 88. 35X. КД ГОСТ 7805-70 . [c.97]

Формирование термически устойчивой полигональной субструктуры в растянутых зонах гибов оказывает свое влияние на процесс зарождения пор и развитие разрущения при ползучести. Поскольку преимущественным местом зарождения пор при ползучести перлитных теплоустойчивых сталей являются не только границы зерен, но также и субграницы [9], формирова- [c.26]

Аналогичные данные, полученные для циклически разупроч-няющейся стали ТС, приведены на рис. 2.3.13, б. Нагружение выполнялось с выдержками при растяжении и сжатии длительностью 5 мин. В отличие от стали Х18Н9 теплоустойчивая сталь циклически разупрочняется, и накопленная во время выдержек деформация ползучести также растет по мере набора числа нагружений. [c.103]

Болты, винты и шпильки классов прочности 8.8, Ю.9, 12.9, 14.9 и гайки классов прочностп 10, 12, 14, изделия из коррозиошюстойкпх, жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей, а также изделия, материал или покрытие которых не предусмотрены ГОСТом 1759—70, следует обозначать но сле-дуюп1,ей схеме [c.222]

Теплоустойчивая сталь 3 — 494—см. также Сталь жаростойкая Тербий — Кристаллическая структура 3—310 Теребильные ленты зажимных транспортёров льнокомбайнов 12 — 146 - льнотеребильных машин — Расчёт скорости 12—140 Теребильные транспортёры свёклоуборочных машин 12—162 Термическая диссоциация 1 (1-я) — 370 [c.298]

Наиболее широкое применение теплоустойчивые стали нашли в тепло.1нергетике, однако в последнее время низколегированные теплоустойчивые стали применяются также в химическом машиностроении. [c.91]

В настоящее время созданы теплоустойчивые стали, предназначенные для работы при 560 °С, с комплексным микролегированием и уменьшенным содержанием никеля и молибдена и не содержащих их в своем составе. Предел прочности этих сталей при 20 °С лолеблется от 650 до 800 МПа в зависимости от их легирования. Поэтому при выборе сталей необходимо учитывать свойства и массовость производства этих сталей, а также дефицитность легирующих элементов. Может быть, при выборе стали в некоторых случаях можно поступиться несколько свойствами, особенно в тех лyчaяxJ когда производство этих сталей должно быть массовым. [c.96]

Перспективность применения сварных соединений из сталей разных классов, условно иногда называемых композитными , определяется также и тем, что в большинстве деталей турбин распределение рабочих температур является неравномерным, причем, как правило, до температур, требующих использования аустенитных сталей, нагрета лишь относительно небольшая часть детали, непосредственно соприкасающаяся с рабочей средой. В настоящее время, в связи с широким использованием охлаждения основных элементов турбин, неравномерность распределения температур, а следовательно, и возможность применения сварных конструкций из разнородных сталей еще более возрастают. Необходимо также учитывать, что жаропрочные аусте-нитные стали обладают пониженной длительной пластичностью при температурах 500—600 (в завцсимости от марки стали), а при более низких температурах менее прочны, чем наиболее распространенные перлитные теплоустойчивые стали. Поэтому применение сварных конструкций из разнородных сталей приводит к более рациональному распределению материала в изделии и в ряде случаев — к повышению работоспособности последнего. [c.44]

Особого внимания заслуживает контроль свойств крупногабаритных отливок и поковок для сварных узлов. В ряде случаев их сертификатные свойства также выдаются на основании испытаний образцов, вырезанных из контрольных планок, термообрабатываемых вместе с деталью. В то же время, как было указано в главе И, широко распространенные теплоустойчивые и жаропрочные стали перлитного и феррито-мартенситного классов, являясь термически упрочняемыми, могут заметно менять свои свойства в зависимости от относительно небольших изменений температуры нагрева и скоростей охлаждения. В практике изготовления ряда крупногабаритных деталей (корпусов арматуры, цилиндров и т. п.) из легированных теплоустойчивых сталей марок 20ХМФЛ, 15Х1М1Ф и др. имели место случаи, когда свойства образцов, вырезанных из контрольных планок, являлись удовлетворительными, в то время как свойства материала узлов были ниже требуемых. [c.95]

Отсутствие охлаждения дисков ротора можно предположительно объяснить большой сложностью его осуществления, а также малыми размерами ротора, который может быть поэтому весь сделан из более дорогой, но более теплоустойчивой стали. Безобоймовая конструкция цилиндра может быть o6tH HeHa желанием упростить турбину, так как в других отношениях обойма была бы полезна и не увеличила бы заметно размеров цилиндра. [c.285]

Одним из самых важных компонентов является молибден, который весьма благоприятно влияет на теплоустойчивость стали, а также на еклонность к тепловой и отпускной хрупкости. Содержание молибдена в перлитных сталях редко превышает 1,5% и лишь в аустенитных сталях и сплавах на никелевой и других основах может достигать значительно большей величины. Молибден благоприятно влияет на зернистость стали сужает зону возможней закалки при сварке при правильно выбранной предшествующей термообработке повышает температуру рекристаллизации и тем самым сопротивление ползучести. Молибденовая сталь обладает наиболее высокими свойствами, когда перлит, являющийся одной из структурных составляющих [11, 27, 28, 64, 95, 105], имеет пластинчатый характер. [c.6]

Расчетные сварные соединения основных (рабочих) элементов металлоконструкций долн<ны выполняться с применением электродов по ГОСТ 9467—60 Электроды металлические для дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых сталей. Типы или сварочной проволоки по ГОСТ 2246—60 Проволока стальная сварочная , обеспечивающих предел прочности сварного соединения не ниже нпжнего предела прочности основного металла, установленного для данной марки стали ГОСТ или Техническими условиями, и угол загиба не менее 100°. Это требование распространяется также на приварку перил и подвесных лестниц. [c.514]

Примечание Сварка конструкций из высоколегированных аустенитных сталей проводится без подофева до температуры - 20 °С сварку конструкций из низколегированных теплоустойчивых сталей 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х1М1Ф, а также деталей из высокохромистых ста-лей допускается выполнять с учетом требований табл. 5.6, 5.10 и 5.11. [c.292]

Трещины прн термической обработке возникают также в сварных соединениях теплоустойчивых сталей, в первую очередь легированных ванадием, молибденом и хромом. Одна из подобных зародышевых трещин на наружной поверхности у усиления шва (рис. 57) явилась, как указывалось выше, очагом эксплуатационного разрушения стыка паропровода стали 15Х1М1Ф после 60 тыс. ч эксплуатации при температуре 535—565 С (рис. 57, а). Примеры их появления в турбинных сварных конструкциях изложены в [93], Термическая обработка может приводить к трещинам и в изделиях из аустенитных нержавеющих и жаропрочных сталей, как правило, легированных ниобием или титаном. Наиболее вероятно их возникновение в изделиях большой толщины и сложной конфигурации, особенно при сочетании разиостенных элементов. С повышением жаропрочности сталей и прежде всего с повышением в них содержания ниобия и титана возможность появления указанных трещин возрастает, а сами трещины могут быть настолько большими, что приводят к браку изделия. На рис. 58 показан эскиз ротора газовой турбины, состоящего из двух сваренных между собой дисков из стали X15Н35ВЗТ диаметром 500 мм и привариваемого к ним стакана диаметром 400 мм при калибре швов 30 мм. Ротор после сварки был стабилизирован по режиму 700° С — 15 ч, что привело к появлению в районе околошовной зоны одного из дисков, а также у концентратора в месте перехода от горизонтального к вертикальному участку, большого числа [c.95]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

По данным английских исследователей [107], в теплоустойчивых сталях основными элементами, способствующими околошовному растрескиванию, являются ванадий и молибден. Наибольшее влияние оказывает ванадий, при введении которого в сталь даже в количестве 0,1—0,3% критическое время до разрушения релаксационных образцов оказывается минимальным (рис. 63). По тем же данным введение молибдена 0,46% и выше также вызывает разрушение образцов, хотя и при заметно большем времени. Малоуглеродистые и марганцовистые конструкционные стали, а также хромомолибде- новые стали типов Сг-0,25Мо, 5Сг-1Мо и 9Сг-1Мо не показали в условиях этих испытаний склонности к разрушению. В то же время сталь типа хролой 22 (2,25Сг—1Мо), нашедшая широкое применение, обладает этой склонностью, хотя и в заметно меньшей степени по сравнению с Сг-Мо-У сталью. [c.102]

Аварийные последствия локальных разрушений сварных стыков аустенитных паропроводов и узлов из хромомолибденованадиевых сталей при эксплуатации энергетических установок, а также появление трещин в околошовной зоне при термической обработке сварных конструкций из конструкционных и теплоустойчивых сталей, жаропрочных аустенитных сталей и высоконикелевых сплавов вызвали необходимость в проведении больщого комплекса исследований. Они выполнялись в направлениях определения механизма явления, разработки методов испытания и принятия мер по исключению опасности этого вида разрушений. Современные представления о механизме локальных разрушений при эксплуатации и термической обработке изложены в пп. 8 и 12. В данном параграфе приведено описание методов лабораторной оценки склонности сварных соединений к рассматриваемым разрушениям. Виды испытаний конструктивной прочности сварных узлов при высоких температурах изложены в п. 16. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...