Потери Схемы

Потеря Схема со Каскадная схема [c.232]

Максимальная температура газов перед турбиной ограничивается жаропрочностью металла, из которого делают ее элементы. Применение охлаждаемых лопаток из специальных материалов позволило повысить ее до 1400—1500 С в авиации (особенно на самолетах-перехватчиках, где ресурс двигателя мал) и до 1050—1090 °С в стационарных турбинах, предназначенных для длительной работы. Непрерывно разрабатываются более надежные схемы охлаждения, обеспечивающие дальнейшее повышение температуры. Поскольку она все же ниже предельно достижимой при горении, приходится сознательно идти на снижение температуры горения топлива (за счет подачи излишнего количества воздуха), Это увеличивает эксергетические потери от сгорания в ГТУ иногда до [c.61]

Р е н К И н а. Сущность регенерации изложена в гл. 6. Тепловая схема ТЭС с одним регенеративным подогревателем (РП) изображена на рис. 22.2 на рис. 22.3 приведен термодинамический цикл, а на рис. 22.4 — процесс расширения пара в турбине (без учета потерь) на этой ТЭС. [c.186]

Некоторые результаты разработки и испытания высокотемпературного теплообменника перекрестного тока приведены в [Л. 91]. Схема перекрестного движения газов и насадки в теплообменных камерах была выбрана не только потому, что интенсивность процесса при перекрестной продувке слоя может быть выще, чем при противоточной (гл. 10), но и по конструктивным причинам упрощаются подводящие и отводящие воздуховоды, облегчается их компоновка с теплообменником, заметно уменьшаются потери тепла в окружающую среду, что особенно важно при высоких температурах и пр. Схема экспериментальной установки представлена на рис. 11-7. Взаимное горизонтальное движение газов и воздуха в теплообменнике может осуществляться по схеме прямотока либо противотока. Греющие газы — продукты сгорания керосина. [c.378]

Потери на трение с зацеплении "фз планетарных передач могут быть как меньше, так и больше, чем в простых передачах. Значение г]), в значительной степени зависит от схемы и параметров передачи. Это является одной из особенностей планетарных передач. [c.160]

Зубья некорригированы, нормальной высоты, с углом зацепления а = 20°. Редуктор предназначен для непрерывной работы. Нагрузка реверсивная. Требуется на основании чертежа составить кинематическую схему, а по данным таблицы определить (из расчета зубьев каждой ступени на контактную прочность) допускаемую мош,ность на ведущем валу. Потери в зубчатых передачах и подшипниках не учитывать. Срок службы неограничен. Коэффициент нагрузки К = 1,25. [c.165]

Табл- 7.6. Формулы для определения КПД планетарных передач, выполненных по схемам Зй (см. табл. 7.1) без учета потерь в подшипниках сателлитов [c.166]

Схема экспериментальной установки представлена на рис. 32-8. Берется труба 1 длиной I == 1,5—2 м и диаметром d = 40- 60 мм. Внутри трубы размещается электрический нагреватель 3, создающий равномерный обогрев по всей ее длине. Для уменьшения тепловых потерь торцы трубы защищены тепловой изоляцией 2. Количество тепла, выделяемое электронагревателем и передаваемое от поверхности трубы в окружающую среду за I сек (мощность теплового потока), измеряется по мощности тока. Ток в цепи электронагревателя регулируется реостатом. Для получения усредненной [c.528]

В порядке возрастающей жесткости на рис. 103, а - и представлены схемы плоских ферм и на рис. 103, к—н — сложных плоских ферм с усиливающими элементами, предотвращающими продольный изгиб и потерю устойчивости стержней. [c.221]

Для того, чтобы избежать негативного влияния влаги на транспортирование сжатого воздуха и различные технологические процессы, необходимо исключить возможность появления жидкой фазы воды. Это достигается различными способами. При выборе тех или иных устройств осушки й очистки сжатого воздуха необходимо учитывать следующие факторы параметры сжатого воздуха (давление, температура, относительная или абсолютная влажность, степень загрязненности и др.) расход сжатого воздуха, допустимые потери давления сжатого воздуха при прохождении его через установку осушки и очистки энергозатраты для обеспечения работы установки экономические показатели. Анализ и учет этих факторов дает возможность осуществить выбор оптимальной конструкции установки осушки и очистки сжатого воздуха и схем ее включения в систему воздухо-снабжения конкретного производства. [c.254]

При проектировании планетарных передач очень важно выбрать оптимальную схему, так как планетарные передачи разных схем для одной и той же цели могут иметь существенно различные габариты и в несколько раз отличающиеся потери. [c.219]

Таблица 1.3. Типовые структурные схемы преобразования энергии при сварке (потери энергии не указаны)

Данный вариант кинематической схемы является весьма целесообразным для случая, когда нужно преодолевать большую нагрузку на ведомом звене в начале движения, поскольку угол давления it" = 0.4,, ,, в результате чего увеличивается момент движущей силы F l j относительно оси А и уменьшаются потери на трение в кинематических парах. [c.314]

Таким образом, заданное передаточное отношение можно обеспечить множеством различных схем планетарных передач, которые будут значительно отличаться по размерам, к. п. д., динамическим качествам. Схемы должны выбираться как с учетом качества простых планетарных передач, из которых компонуется зубчатый редуктор, так и назначения механизма, условия и режима его работы, места установки, а также учета типа передачи и вида зацепления, распределения и г ц по ступеням и выбора числа ступеней, оценки потерь на трение, вибрации и упругости звеньев и пр. Поэтому в общем случае выбор схемы с учетом множества факторов может быть выполнен только методами оптимизации с применением ЭВМ. [c.420]

Учитывая представленную выше схему-модель оценки качества и условия доминирующего отказа, можно разбить задачу определения производственно-технологической потери работоспособности сварного аппарата (Апт) на два этапа оценку результатов разрушающих и неразрушающих испытаний. [c.138]

Опоры качения и скольжения для поступательно и вращательно перемещающихся пар ввиду низкой точности используют в схемах измерения редко. Вместо передач типа показанных на рис. 6.8 и 6.10, г применяют звенья, подвешенные на плоских пружинах. Пружинные опоры (рис. 6.10, а—в, д, е) имеют значительно меньшие погрешности, связанные с непостоянством перемещения и поворота. Недостатки подобных передач — относительно небольшие перемещения и возможность потери устойчивости плоских пружин при значительных продольных нагрузках. [c.146]

Рис. 35. Схема уменьшения потерь напора на участке, где вводится параллельное соединение

Выполняя проточный калориметр по принципу само-улавливания тепловых потерь, можно значительно уменьшить эти потери. Схема такого калориметра представлена на рис. 6.6. Весь калориметр помещен в термостат, ехема-тически показанный на рисунке штриховой линией, где поддерживается температура равная температуре входящего в калориметр вещества. [c.182]

Во втором и третьем разделах изложены основы математического моделирования режимов соответственно идеализированного и реального ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). На базе модифицированного уравнения Эйлера предложена схема замещения насоса, которая состоит из гидравлического источника - аналога электродвижущей силы с постоянным гидравлическим сопротивлением (импедансом). Для учета конечного числа лопастей в рабочих колесах, наличия объемных, гидравлических и механических потерь схема дополняется соответствующими нелинейными сопротивлениями. Расчет параметров этой схемы по конструктивным данным машины ведется в системе относительных единиц, где базовыми приняты номинальные параметры ЦН. На основании уравнений Кирхгофа для схемы замещения записана система нелинейных уравнений равновесия расходов и напоров ЦН, решение которой позволяет построить рабочие характеристики ЦН и оптимизировать его конструктивные параметры. Рассмотрен также вопрос эквивалентирования многопоточных и многоступенчатых насосов одноступенчатой машиной с колесом с односторонним входом. [c.5]

Если в качестве дисперсионной системы ннтерференцконного монохроматора использовать сферический интерферометр Фабри-Перо, то можно значительно уменьшить световые потери. Схема сферического интерферометра Фабри-Перо показана на рис. 45, а. Он состоит из двух одинаково вогнутых сферических зеркал i и 4, расстояние I между которыми по оптической оси равно радиусу кривизны их поверхностей. Зеркала покрыты полностью [c.76]

Напорный уровень находится ниже приемного (рис. 2.31). Геометрический ианор при этом отрицателен, поэтому его следует откладывать вниз от оси абсцисс графика. Пусть р" = р. Приемный уровень схемы установки совмещаем с осью абсцисс. Построив от прямой ВС вверх кривую потерь Е/г,, = AQ , получим хара тери-стику установки. На пересечепии кривой иапоров характеристики насоса с характеристикой насоспой установки находим точку А, которая определяет режим работы насоса. Точка пересечения характеристики установки с осью абсцисс дает расход (2о в трубопроводе при отсутствии насоса. Включение иасоса увеличило расход в системе на величииу — Qa- [c.189]

Потерю давления в клапане находят по его характеристике Рк = f (Qk) при ( к = ф-2(2 тах/2. Так как эта характеристика задается графически, уравнение (3.40) также удобно решать графически. Пример такого решения, соответствующий схеме рис. 3.14, показан на рис. 3.16, где точка А пересечения линии Дртах предельного запаса давления с линией р суммарных потерь определяет Qiiman при заданном [c.298]

В конструкциях узлов конических шестерен применяют радиально-упор1тые подшипники. В быстроходных передачах ( 353000 об/мин) для снижения потерь в опорах устанавливают шариковые радиально-упорные подшипники. Однако для повышения жесткости опор вала чагце всего применяют конические роликовые подшипники. Подшипники устанавливают по схеме врастяжку (рис. 6.22) широкие торцы наружных колец подшипников расположены внутрь, навстречу друг другу. [c.118]

Влияние статических напряжений устанавливают наблюдением характера и скорости коррозии металлических образцов в электролитах без нагрузки и при постоянных растягивающих напряжениях, создаваемых в специальных установках. На рис. 339 приведена схема такой установки конструкции МИС (Н. Д. Тома-шов и В. А. Титов) для испытания проволочных образцов. Скорость коррозии опрё целяют по потерям массы образцов (для [c.450]

Двизкение колеса а можно разложить на два переносное — совместно с води-лом h 11 относительное — относительно водила h. Мощность переносного движения (Ра)л = а"/гЛ/30 передается без потерь (г()э = 0). Мощность относительного движения Pa = T iiii — л/30 передается с потерями на трение > 0. В зависимости от значения и направления Пд и П ,, Рд может быть больше или меньше Яд. Поэтому и потери в планетарной передаче могут быть больше или меньше, чем в простой. В передачах с внешним зацеплением а и g (см. рис. 8.45) и /ft имеют одинаковые знаки (Пд — п/,, < Пд), потери в них меньше, чем в передачах с внутренним зацеплением а и g (см. рис. 8.48, й), у которых п и я/, имеют разные знаки [Пд — (—п/,) > Пд]. Это следует учитывать при выборе схемы передач. [c.160]

Кроме xeMbf с наружным контактом разработаны схемы с внутренним контактом дисков. В этих конструкциях ведущие диски имеют кольцевую форму и охватывают ведомые. Внутренний контакт позволяет дополнительно снизить потери на скольжение, а также выполнить конструкцию с прямой передачей (t = l), что особенно важно для применения вариаторов на автомобилях. [c.216]

На рпс. 10.3 изображен двухступенчатый червячный редуктор. Первая червячная пара имеет = 5 мм q = 10 2 = 40 вторая — т, = 8 мм q = 8 и 2, = 36. Обе передачи двухзаход-ные. Материал червяков — сталь, а венцов червячных колес — бронза (/ = 0,05). Требуется составить кинематическую схему и определить общее передаточное число и к. п. д. редуктора, полагая потери в подшипниках и на перемешивание масла равными 3% передаваемой мощности. Найти также угловую скорость ведомого вала (rtj.), если ведущий вал делает 1440 об/мин. [c.180]

Компоновка РТК АСВР-06 представляет собой схему взаимного расположения основного и вспомогательного оборудования. Рабочая зона комплекса определяется пространством, которое. может обслужит[, автоматический манипулятор данного типа. Тип компоновки РТК влияет на время потерь при обслуживании станков и на за1П1.ч.аемую площадь. [c.266]

При расчете тепловые потери 1з окружакзщую среду припя+ь рай-ными 2% количества подводимой теплоты. Схема теплообменника представлена на рис. 12-5. [c.226]

Примечание, Схемы передач см в табл. 7.1. Если в передаче с>3, при определении ijiJl учитываются только потери в подшипниках сателлитов. При с = 1 необходимо учитывать потерн в подшипниках сателлитов и основных звеньев. [c.165]

Коэффициент сопротивления треншя в трубах принять X = 0,03 (значения коэффициентов местных потерь указаны на схеме). [c.251]

Алгоритм, а впоследствии и его ПИ, расчленяется на отдельные части (модули) с одинаковыми параметрами ТКС. Эти модули могут вызываться на запуск автоматически (головной ПП) или в интерактивном режиме (командой пользователя) в любой последовательности. Таким образом, основная интеллектуальная нагрузка при разработке ПП АВЧ рабочей КД приходится на стадию проектирования. При проектировании ПП требуются профессиональные знания инженера-конструктора для правильной компоновки чертежа, описания линий изображений, размеров и других надписей для множества детатей, проектируемых по одной граф-схеме ПП АВЧ. Граф-схема алгоритма ПП может оказаться громоздкой, трудоемкой и плохо читаемой. Одноако разработан ряд приемов и методов сокращения рутинных процессов выполнения граф-схемы без потери ее информативности, о которых будет сказанно ниже. Это позволяет по граф-схеме на формате А4 написать до 300 строк текста ПП на ЯП, т.е. 5—6 страниц текста на формате А4. [c.358]

ЛИТЬ его потери в основных узлах схемы, построить эксергетиче-скую диафамму (рис. 5.16) и провести ее анализ. [c.251]

Как видно, основные потери приходятся на компрессор с теплообменным аппаратом и низкотемпературную противоточную вихревую трубу. Если потери в вихревой трубе трудноустранимы и связаны с ее необратимостью, а их уменьшение может быть достигнуто лишь в результате совершенствования процесса энергоразделения, то суммарные потери могут быть снижены использованием эксергии тепла. При этом отбираемое в теплообменнике тепло может использоваться на нафев сжатого воздуха, поступающего в вихревую трубу, работающую на генерацию нафетого потока в случае использования двухкамерного термостата. Вариант схемы двухкамерного термостата без утилизации тепла сжатого воздуха на входе из компрессора (рис. 5.17) позволяет полу- [c.251]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

При Т > 1650 К, когда любая конвективная схема недостаточно эффективна для охлаждения кромки, может быть рекомендована лопатка оптимизированной комбинированной конструкции, входная кромка пера которой защищена пленочной завесой о) адителя, выпускаемого из переднего дефлекторного канала (С =3,3%). Второй и третий каналы выполнены в виде камер энергоразделения со встречным подводом охладителя (С= 3,6%), что обеспечивает снижение температурной неравномерности по высоте средней части пера и минимальные потери давления при подаче охлажденных потоков в дефлектор канала выходной кромки. Нагретые потоки выпускаются через перфорацию выпуклой и торцевой поверхностей на периферии и у корня лопатки в области газового потока, где = 0,9. [c.376]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...