Гидромеханические Характеристика

Два остальных определяющих критерия (2-69) и (2-70) характеризуют гидромеханические величины — скорости и перепады давлений, возникающие в процессах свободной конвекции. Оба эти критерия также являются функциями Gr и Рг. Поэтому для каждого из них могут быть записаны свои критериальные-уравнения такого же вида, как уравнение для теплообмена (2-53). Эти уравнения-, следует применять для обобщения опытных данных по гидромеханическим характеристикам процессов свободной конвекции, если эта сторона процесса представляет также интерес для практики. Однако обычно эти сведения необходимы при решении лишь некоторых специальных задач. [c.57]

Как критерий оптимальности, так и параметры, характеризующие условия работоспособности, являются функциями (известными или неизвестными) большого числа факторов (управляющих переменных) геометрии элемента физических свойств рабочей среды гидромеханических характеристик потоков Б элементах. Эти функциональные зависимости необходимо выявить прежде, чем приступить к поиску оптимума. Задача отыскания математических зависимостей, связывающих критерий качества и параметры элемента, с одной стороны, и управляющие переменные (факторы), с другой, может быть решена теоретически или экспериментально. [c.27]

Плотность распределения гидромеханических характеристик в сплошной среде [c.5]

ПЛОТНОСТЬ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК В СПЛОШНОЙ СРЕДЕ [c.5]

Плотность распределения той или иной гидромеханической характеристики в пространстве или на поверхности это количество этой характеристики, приходящееся на единицу объёма или площади поверхности. Иначе говоря, это функция координат и времени [c.5]

Пусть В(1) - общее количество какой-либо гидромеханической характеристики объёма [c.5]

В зависимости от того, к какой гидромеханической характеристике относится функция плотности распределения Р она может быть как скалярной, так и векторной. [c.6]

Поток гидромеханической характеристики через поверхность [c.35]

ПОТОК ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЧЕРЕЗ ПОВЕРХНОСТЬ [c.35]

Эйлеров метод позволяет использовать для решения задач гидромеханики выделенную часть пространства, обычно неподвижную (не связанную с движением среды), которую называют контрольным объёмом. Контрольный объём ограничивается контрольной же поверхностью, сквозь которую течёт сплошная среда. Использование контрольной поверхности и контрольного объёма приводит к использованию понятия потока гидромеханической характеристики (массы, кинетической энергии), т.е. количества этой характеристики, проносимой жидкостью в единицу времени сквозь фиксированную поверхность. [c.35]

Поток Рв гидромеханической характеристики В через контрольную поверхность Ф (количество характеристики, проносимое жидкостью за единицу времени через поверхность А) составляет [c.36]

Поток гидромеханической характеристики В через контрольную поверхность [c.36]

Если принять Р, то гидромеханической характеристикой в этом случае будет [c.36]

В том случае, когда есть необходимость определять гидромеханические характеристики и величины в каждой точке объёма жидкости, используют дифференциальные уравнения. Они тоже являются фундаментальными законами механики, но относятся к точке сплошной среды. Если эти уравнения дополнить каким-либо реологическим законом, то можно определить структуру поля скорости и напряжённое состояние в любой точке потока жидкости. [c.63]

Согласно закону сохранения массы, при движении жидкого объёма его масса остаётся неизменной. Изменение во времени гидромеханической характеристики, относящейся к движущемуся жидкому объёму, который содержится в начальный момент внутри контрольной поверхности А, выражается в виде субстанциональной производной от этой [c.63]

Для автомобилей с большой осевой нагрузкой мощностные стенды на АТП, как правило, отсутствуют. Наличие в трансмиссии автомобиля автоматической гидромеханической передачи позволяет воспроизводить нагрузочные режимы двигателя без дополнительных устройств. При этом используется свойство гидротрансформатора работать в режиме гидротормоза при заторможенном турбинном колесе. Момент нагружения двигателя пропорционален квадрату частоты вращения. Точка пересечения характеристики нагружения гидротрансформатора и внешней скоростной характеристики двигателя, как правило, близка к зоне максимального крутящего [c.91]

Применение нефтепромыслового оборудования в районах Западной Сибири и Севера налагает специальные требования к эксплуатации гидроприводов из-за значительного изменения характеристик рабочих жидкостей. При отрицательных температурах повыщаются коэффициенты кинематических вязкостей рабочих жидкостей, в связи с чем понижаются гидромеханический и объемный к. п. д. (особенно в период пуска) насосов и гидродвигателей повышаются потери в гидроцилиндрах (для рабочих жидкостей АМГ-10 и ВМГ-3 потери давления в системе возрастают в 3—4 раза при температуре —30°С и в 10—15 раз при температурах от —50°С до —60°С по сравнению с потерями при температурах -)-40°С + 50°С) увеличивается время стабилизации теплового режима гидросистемы. [c.141]

При изменении нагрузки (момента вследствие изменения объемных и гидромеханических потерь в гидромашинах изменяется и к. п. д. гидропередачи. Так, например, при работе гидропередачи на характеристике qi с моментом Mi полный к. п. д. гидропередачи составляет (к. п. д. определяется путем построения вертикали от точки Ml до пересечения с кривой т]). При нагрузке М к. п. д. гидропередачи — т]2, при Ма — к. п. д. — т]з. Следовательно, по рабочим характеристикам можно определить скорость вращения и к. п. д. гидропередачи при работе привода с известным крутящим моментом. [c.100]

Обоснованы универсальные свойства интегрального параметра закрутки как критерия гидромеханического подобия внутренних закрученных потоков. С использованием этого параметра обобщены практически все результаты исследований, представленные в периодической печати. Получены универсальные зависимости для расчета локальных и интегральных характеристик закрученного потока в осесимметричных каналах, пригодные для произвольных способов и законов местной закрутки [c.3]

В ряде случаев режим движения, сопровождающийся соударениями, носит автоколебательный характер. Одна из возможных моделей такой автоколебательной виброударной системы представлена на рис. 7.16, г эта модель несколько напоминает известную модель [72], однако в отличие от нее здесь возникновение автоколебаний не связано с наличием падающей характеристики трения между массой и бесконечной лентой, движущейся с постоянной скоростью. Автоколебательные виброударные системы в ряде случаев образуются измерительными устройствами, гидромеханическими и пневмомеханическими сервоустройствами, имеющими механические цепи обратной связи, и т. д. [c.238]

Прессы гидромеханические 8—345 Прессы горячештамповочные автоматические закрытые для гаек 8—612 Характеристика 8 — 613 [c.214]

На рис. III.5 представлена тягово-экономическая характеристика гидромеханической передачи. Тягово-экономическая характеристика устанавливает зависимость между силой тяги, к. п. д. гидротрансформатора и скоростью движения машины. [c.148]

Рис. 111.5. Тягово-экономическая характеристика машины с гидромеханической силовой передачей

Рис. III.23. Характеристика трехпоточной гидромеханической

Особенности характеристик гидромеханических трансформаторов с внутренним разделением силового потока. [c.33]

Рис. 18. Схемы и характеристики гидромеханических трансформаторов с внутрен-.

Ранее уже говорилось, что разрушение металлов при кавитационной эрозии следует рассматривать как результат сложного совместного воздействия на их поверхность гидромеханических усилий, возникающих при кавитации, и коррозионных процессов. Соотношения между этими факторами могут меняться в очень широких пределах в зависимости от характеристик потока и агрессивности среды, но во всех случаях они, как бы дополняя друг друга, увеличивают интенсивность разрушения. [c.158]

Ранее были рассмотрены ГДТ изолировано от гидромеханической системы, что позволило получить уравнения динамики собственно ГДТ. Картина реального переходного процесса в системе с ГДТ может быть получена только после учета моментов на его валах и присоединения к уравнениям (20) и (29) уравнений всех остальных звеньев системы, включающих динамические характеристики двигателя и нагрузки. [c.29]

При этом Лн((й) 0, если fey- 0, а это возможно, когда или D oo. Конструктивно создать ГДТ с коэффициентом D = oo невозможно, так как это противоречит самому принципу действия ГДТ, тогда как изменять величину В, определяющую прозрачность характеристики = (i), и сделать В = 0 во всем рабочем диапазоне передаточных отношений i задача вполне реальная. ГДТ, обладающие непрозрачной характеристикой В = 0) в рабочем диапазоне передаточных отношений, являются идеальными защитными элементами гидромеханических трансмиссий, полностью отсеивающими колебания момента, возбуждаемые со стороны выходного вала (против силового потока). [c.55]

Рис. 31. Зависимость коэффициента усиления йу и гидромеханической системы fey.с от крутизны характеристики двигателя А

Эти законы формулируются для конечных объёмов ( размеры ограничены и оговорены). Законы гидродинамики для конечных объёмов часто упрощаются с учётом конкретных условий на поверхностях, ограничивающих данный объём. Такие упрощенные уравнения используются в разделе, называемом гидравликой. По сути это теоретические основы технической механики жидкости. Они особенно эффективны, когда исследуются интегральные (осреднённые по времени и пространству) гидромеханические характеристики потоков. [c.63]

В соответствии с активной функцией — возбуждать переменный поток — механогидравлический преобразователь характеризуется наибольшей амплитудой переменного потока Q/ , отражающий максимальнное значение объемного расхода, которое способен развивать данный агрегат. Для некоторых агрегатов и установок более показательной характеристикой является циклический объем Vl, отражающий наибольшее за полуцикл значение объема V, впрыскиваемого в выходную магистраль системы возбуждения. Иногда целесообразно вести оценку гидромеханического преобразователя по пиковому значению максимального ускорения потока Q. [c.194]

Многие консвдт тивные параметры РПУ (радиальный зазор о между вращающимся ротором и неподвижным статором, ширина щелей а и промежутков между ними Ьу радиус рабочей камеры радаус внешней поверхности ротора , толщина стенок ротора и статора а также скорость вращения ротора W существенно влияют на его гидромеханические и акустические характеристики. Кроме того, аЛфек-тивность применения устройства для интенсификации технологических процессов в значительной степени зависит от энергетических затрат. Однако, в научно-технической литературе практически нб приводятся обоснованные методы энергетического расчета и оптимального проектирования подобных РПУ аппаратов большой единичной мощности. [c.31]

Г идродинамические сцепления — Характеристики внешние 12 — 452 Г идродинамические трансформаторы — см Трансформаторы гидродинамические Гидромеханические передачи 12 — 469 [c.48]

Сравнение характеристик различных гидромеханических пере-д а ч, используемых в качестве трансмиссии одного и того же легкового автомобиля (Vtnax = 100 км час), дано на фиг. 116. Первая [c.477]

Исследования ВНИИстройдормаша показали, что рассматриваемые гидромеханические трансформаторы для получения приемлемых характеристик по к.п.д., преобразующим и нагружающим свойствам должны иметь более трех лопастных колес. [c.33]

Работа двухтурбинного гидромеханического трансформатора характеризуется участками 1 — совместная работа двух турбин, разветвление силового потока на турбинах Л — работа одного центростремительного турбинного колеса, осевое (первое) вращается свободно без нагрузки. На участке / можно изменением геометрических параметров осевого и центростремительного турбинных колес и кинематической связи между ними получить прямую прозрачность, обратную или непрозрачную характеристику. На участке II после отключения осевого турбинного колеса гидротрансформатор превращается в трехколесный с центростремительным турбинным колесом. К-П.д. такого гидротрансформатора равно [c.36]

Рассмотрены методы аналитического и экспериментального определения динамических характеристик гидромеханических передач с комплексными трехколесным,ч гидротрансформаторами, которые благодаря простоте конструкции и высокому КПД наиболее широко применяются на транспортных л дорожно-строительных машинах. Изложены вопросы теории, расчета переходных процессов, динамической устойчивости гидротрансформаторов. Приведены рекомендации по улучшению демпфирующих, и фильтрующих свойств, уменьшению крутильных колебаний в гидромеханической трансмвссии. [c.2]

По известным значениям (01 = Ихх и со2=0 (toxx — угловая скорость холостого хода двигателя) из уравнения (29) находим значение Qo в момент времени =0. Для этих начальных условий численным интегрированием двух уравнений рассматриваемой системы находим зависимости mi(0. Q(0 и вычисляем моменты Мгд и М]д (блоки 4 и 5). Интегрирование двух уравнений системы (38) ведем до момента времени t, когда сила тяги М2диоикГ ш)/Гц станет равной силе сопротивления — дороги Рс, что проверяется условным оператором 6. Момент включения высшей передачи определяем условным оператором 7. Вводим порядковый номер включаемой передачи и ее передаточное отношение (блок 8). После этого осуществляем переход к интегрированию полной системы уравнений (блоки 9, 10), причем в качестве начальных условий принимаем значения (di( ), Q t) и Ш2=0. Вычисляем параметры разгонных характеристик автомобиля с гидромеханической трансмиссией (блок 11). [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...