Волноводная конечная

Нагрузка конечная волноводная 307 Наплавка индукционная 220 [c.321]

В этих классических исследованиях не только указано на существенное усложнение картины волноводного распространения при наличии границы (появление дисперсии), но и фактически построены наборы точных решений уравнений движения. Значение последнего результата трудно переоценить, поскольку это открыло путь к рассмотрению задач о колебаниях конечных цилиндров. [c.12]

Основной задачей при этом является нахождение решения характеристического уравнения (11.1.4), удовлетворяющего условиям непрерывности тангенциальных составляющих полей на диэлектрических поверхностях раздела и граничным условиям на бесконечности. Для данного профиля показателя преломления п х, у) существует, вообще говоря, бесконечное число собственных значений 13 , соответствующих бесконечному числу мод. Однако лишь конечное число этих мод обычно удерживается вблизи сердцевины и беспрепятственно распространяется вдоль волновода. Одним из необходимых условий существования волноводной моды является отсутствие потока энергии в поперечном направлении, что эквивалентно [c.440]

Эти соображения свидетельствуют в пользу того, что в формировании самовоспроизводящихся распределений поля может играть важную роль не только отраженная, но и ближайшие к ней трансформированные волны. Необходимость учета более чем одной рассеянной волны и сложность формул, описывающих распространение волноводных волн внутри резонатора из выпуклых зеркал, чрезвычайно затрудняет расчеты по методу Вайнштейна дело сводится, в конечном итоге, к решению на ЭВМ громоздкой системы трансцендентных уравнений. [c.126]

Физическая причина возникновения дисперсии волн обычно связана с существованием в системе некоторых временных или пространственных масштабов. Применительно к упругим волнам в стержнях, пластинах и оболочках дисперсия обусловлена волноводным характером их распространения и связана с конечностью отношения поперечных размеров упругого объекта к длине волны. Этот тип дисперсии не сопровождается поглощением энергии волны. [c.297]

Рассмотрим взаимодействие трех мод в волноводном резонаторе, образованном волноводом конечной длины L с отражателями на концах. Заметим, что это рассмотрение включает и случай интерферометра, если взаимодействуют нулевые (продольные) моды, отличающиеся лишь числом полуволн, укладывающихся на длине резонатора. Представим решение в виде суммы стоячих волн [c.159]

На рис. 2 изображена зависимость (у х)) от х — кривая i, Оу х) — кривая 2, Р у < d) — кривая 3, для х > ж. Из графиков следует, что детерминированная неоднородность п х), обеспечивающая волноводный характер движения луча, позволяет компенсировать стохастизацию, обусловленную учетом нелинейности в уравнениях для лучей (31), (32) для конечных х. При ж —> оо Р у < d) уменьшается, луч может становиться неустойчивым по вероятности. [c.812]

При наличии границ между двумя средами или к.-л. препятствий на пути распространения волны происходит отражение, преломление и дифракция звука. Если в среде имеются неоднородности, то происходит рассеяние звука, к-рое может существенно изменить простую картину Р. у. и в конечном счёте также вызывать затухание волны в первоначальном направлении распространения. При Р. у. в трубах, слоях и других волноводах проявляется ряд особенностей, свойственных волноводному распространению, а именно отсутствие характерного для свободного пространства убывания амплитуды волны из-за сферич. расхождения и зависимость характера Р. у. от соотношения между длиной волны звука и размерами волновода. [c.292]

Определение параметров математической модели конечной волноводной АР [c.136]

Численная реализация описанной математической одели конечной волноводной АР (5.9) ограничивается прежде всего двумя факторами размещением в ОП [c.145]

При анализе конечной периодической волноводной 1Р на основе математической модели (3.2), соответст-Э—3015 145 [c.145]

Результаты численных расчетов конечных волноводных АР по различным моделям [c.159]

Так как различные излучатели конечной АР находятся в неодинаковых условиях, то это, очевидно, будет проявляться и в различии характеристик излучателей при сканировании, что проиллюстрировано на рис. 5.10, где приведены зависимости коэффициентов отражения излучателей двух описанных волноводных линеек от п при отклонении луча от нормали на угол 0=20°. Здесь приняты те же обозначения кривых, что и на рис. 5.9. [c.162]

Вычисление коэффициентов взаимной связи в конечной волноводной АР [c.218]

Математическое моделирование волноводных антенных решеток конечных размеров. — Изв. вузов СССР. Радиоэлектроника, 1981, 24, № 2, с. 33—41. [c.242]

Триггеры Шмитта настраиваются таким образом, что сигнал на выходе их появляется только в случае, если общая нагрузка в волноводном тракте 45 до. При диаметре вакуумной камеры 1000 мм можно считать, что суммарные потери электромагнитной энергии на отражение от материала и на конечную ширину диаграмм направленности антенн составляют 10 дб. В этом случае пороговое поглощение энергии СВЧ в глине, при превышении которого срабатывает триггер Шмитта, составляет 35 дб. Это соответствует (см. рис. 1) слою глины формовочной влажности 22—25 мм. Таким образом, система регулирования поддерживает уровень глины в вакуум-камере в промежутке между окнами антенн 7. [c.146]

В идеальном В. д. (т. е. в В. д. без омических потерь и потерь, обусловленных рассеянием па неоднородностях среды и граниЕ раздела) на любой фиксиров. частоте 0) может раснространяться лишь конечное число волноводных мод, переносящих коне шый ноток энергии вдоль волновода. Соответствующие им постоянные распространения /г (о ) определяются дисперсионным уравнением и удовлетворяют ограничениям [c.307]

Посредством суперпозиции большего числа плоских гармонич. В. можно сформировать поля в трубах (полых волноводах) произвольного конечного поперечного сечения (см. Волновод металлический. Волновод акустический). Т.о., в канализирующих системах может существовать бесконечное число волноводных мод (плоских неоднородных В.), однако в большинстве случаев выбором частоты вводимого в них поля можно сделать режим работы одномодовым. Экраннр. линии передачи, используемые в электро- и радиотехнике, обычно функционируют именно в таком одномодовом режиме. Особое значение имеют системы, в к-рых первая — самая низкая по частоте главная мода вообще не имеет ограничений по частоте снизу (для неё о) р — 0) и, следовательно, может распространяться при сколь угодно [c.319]

При рассмотрении О. з. возможен также лучевой подход, к-рый основан на принципах геометрической акустики. Падающее излучение рассматривается как совокупность лучей, взаимодействующих с границей раздела. При этом учитывается, что падающие лучи не только отражаются и преломляются обычным образом, подчиняясь законам Снелля, но и что часть лучей, падающих на поверхность раздела под определёнными углами, возбуждает т. н. боковые волны, а также вытекающие поверхностные волны (Рэлея и др.) или вытекающие волноводные моды (Лэмба волны и др.). Распространяясь вдоль поверхности раздела, такие волны вновь переизлучаются в среду и участвуют в формировании отражённой волны. Для практики осе. значение имеет отражение сферич. волн, коллимированных акустич. пучков конечного сечения и фокусированных звуковых пучков. [c.508]

Результат, полученный при теоретическом анализе свойств дисперсионных соотношений и связанный с наличием нормальных волн с противоположными знаками групповой и фазовой скоростей, оказался довольно необычным в теории волноводного распространения, содержание и основные понятия которой формировались на базе изучения относительно простых ситуаций в акустике и электродинамике. В связи с этим проведены эксперименты [16, 228], целью которых была проверка возможности возбуждения такого типа волн. Эксперименты проводились для цилиндров и призм из различных материалов, возбуждаемых с торца пьезоэлектрическими преобразователями. Подводимый сигнал представлял собой узкополосный гауссов импульс с различными несущими частотами. Вследствие дисперсии первоначальный импульс искажался и на выходе наблюдались импульсы, соответствующие нормальным распространяющимся модам, возкюжным при данной частоте. По времени задержки приходящих импульсов вычислялась групповая скорость соответствующих мод. О степени согласования теоретических и экспериментальных данных можно судить по рис. 47, взятому из работы [228]. На нем приведены вычисленные (сплошные линии) и замеренные (точки) данные о групповой скорости для пластины из плавленого кварца 20,32 X 1,77 х 0,0381 см. При расчетах принималось Сз = 3,8 X 10 м/с, V = 0,17. Степень согласования теоретических и экспериментальных данных очень высокая. Кроме того, приведенные в работе [228] осциллограммы наглядно свидетельствуют о возможности эффективного возбуждения обратных волн. Приведенные экспериментальные данные достаточно интересны также с точки зрения оценки возможности модели бесконечного упругого слоя при анализе волновых процессов в конечных телах. [c.142]

Рассмотрение, проведенное выше, предполагает, что периодическая слоистая среда является полу бесконечной. Для локализованного распространения без потерь необходимо, чтобы коэффициент отражения на границе между волноводным слоем и периодической средой был равен единице, что возможно только в бесконечной структуре. На практике число периодов всегда конечное. Поэтому коэффициент отражения меньше единицы. Таким образом, в волноводе имеет место небольшая утечка энергии. Коэффициент затухания а можно грубо Оценить следующим образом. Пусть R — коэффициент отражения света, обусловленный брэгговским отражением на границе х = О 1). Если — угол падения луча в волноводном слое, то луч перемещается на расстояние 2/tg0 при каждом возвращении назад к той же границе. Таким образом, на участке длиной L число обратных возвращений равно N - L/(2tig д ). При этом коэффициент затухания дается выражением [c.520]

Однако, пожалуй, одной из наиболее интересных задач современной нелинейной оптики, в которой принципиальную роль играет конечное сечение светового пучка, является задача о самофокусировке и самоканализации интенсивного светового пучка. В среде, показатель преломления которой зависит от интенсивности световой волны [появление такой зависимости, как нетрудно видеть, связано с членами при (5)], показатель преломления внутри пучка может превышать показатель преломления вне пучка и, следовательно, лучи будут стремиться собраться к оси пучка [47]. Последнее должно, очевидно, приводить (при фокусировке в нелинейной среде) к изменению фокусного расстояния линзы и к изменению (как нетрудно показать, уменьшению) размеров фокальной области (эти явления могут быть названы самофокусировкой), а при определенных условиях к режиму волноводного распространения пучка (само-канализация). Эффекты самофокусировки и самокана-лизации можно проанализировать в том же квазиопти-ческом приближении, используя которое мы получили ураянения (17) и (18). Рассматривая среду, для которой показатель преломления п = По + А , я подставляя (16) в соответствующее волновое уравнение, получаем [c.25]

При анализе конечных волноводных решеток используются как электродинамические [2, 3], так и более простые модели системы излучателей. Электродинамические модели основаны на решении краевой задачи, сформулированной для всего излучающего полотна в виде системы интегро-дифференциальных уравнений типа (2.15) или в другой операторной форме. На основе интегро-дифференциальных уравнений анализировались конечные АР из плоскопараллельных волноводов [0.2, 14, 15], а также прямоугольных и круглых волноводов [И — 13]. Указанный подход к анализу волноводных АР является обобщением поэлементного метода анализа [0.5] и позволяет получить наиболее полную алгоритмическую модель решетки вида (2.24) или (2.27), учитывающую как эффекты взаимодействия, так и конечность структуры решетки. Такая модель универсальна и пригодна для расчета характеристик решеток любых размеров и структур, в том числе и для решеток с неэквидистантным расположением элементов при произвольном законе их возбуждения. [c.135]

Здесь и далее, как и при анализе конечной АР, применяется одноиндексная нумерация мод, при которой волны типов Е и Н обозначены не индексами е и Л, а одним индексом т, при изменении которого от 1 до сю производится перебор волн типа как Е, так и Н. Тогда вт и 11з5 обозначают соответственно волноводные и пространственные гармоники типа как Е, так и Я. Верхние индексы (0), (1), (2) модальных проводимостей и постоянных распространения указывают на принадлежность соответственно к области без диэлектрического заполнения (ео) и с диэлектрическим заполнением (б1 и ег) (см. рис. (5.5)). [c.152]

Скорохватова И. В. Численные исследования конечной волноводной решетки в случае -поляризации. — В кн. Численные методы электродинамики. — М. МГУ, 1979, с. 95—109. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...