Локальные параболические

Действие вогнутой параболической нагрузки. Предположим, что локальная параболическая нагрузка направ- [c.161]

Распределенная выпуклая параболическая нагрузка на участке [О, Ь]. На стержень действует локальная параболическая нагрузка, направленная выпуклостью вверх (см. рис. 4.17), и распределенная по участку ж 6 (6 /). Ее можно записать в виде [c.216]

Распределенная выпуклая параболическая нагрузка на участке [а, Ь]. Рассмотрим воздействие локальной параболической нагрузки, направленной выпуклостью вверх, на поверхность стержня внутри участка а х Ь. Тогда [c.217]

Ре - 2, 2 - Ре = = 100 3,3 - Ре = 10 4.4 -Ре = 1 5 - локальный критерий Nu для потока с параболическим профилем скорости 6 незаполненном канале без учета осевой теплопроводности [c.102]

Увеличенное сечение улучшает и облегчает эксплуатацию канала повышается его пропускная способность, маневренность судов в условиях приливных течений и встречных ветров, снижается вероятность аварийного заполнения канала локальными оползнями откосов практически исключается систематическое углубление дна для поддержания навигационной призмы благодаря резервной глубине при параболической форме взрывных воронок. [c.72]

Особый интерес вызывает область, где концы ленты склеивались внахлест. Как видно, в зоне нахлеста распределение окружных напряжений имеет параболический характер, напряжения увеличиваются при приближении к концам склеивающихся лент. Результаты исследований модели М2, как и аналогичной модели Ml с углом раствора нахлеста 12°, показали, что зона возмущения, вносимая нахлестом, уменьшается и имеет ярко выраженный локальный характер. [c.274]

В настоящее время наиболее эффективным методом численного решения нелинейных уравнений параболического типа является локально-одномерный метод [3], основанный на расщеплении многомерных [c.128]

В пределах справедливости принятого приближения, когда величина a/i o мала, член в первых квадратных скобках левой части представляет собой дополнительную силу (по сравнению с законом Пуазейля), необходимую для проталкивания жидкости через трубу. Второй член — средняя скорость, с которой жидкость проходит сечение цилиндра. Их произведение дает дополнительную диссипацию энергии, вызванную присутствием сферы в поле течения. Первый член в правой части выражения (7.3.65) есть сила трения, испытываемая сферой [формула (7.3.30)], а второй член соответствует локальной скорости невозмущенного параболического поля в окрестности сферы. Таким образом, в случае достаточно малой сферы произведение силы сопротивления и скорости в месте нахождения сферы также дает дополнительную диссипацию энергии, вызванную наличием препятствия в поле течения. Этот вывод подтверждается более непосредственным и общим анализом Бреннера [4], основанным на теореме взаимности, выведенной в разд. 3.5 и используемой в разд, 3.6. [c.353]

Ламинарный режим течения характеризуется параболической эпюрой распределения локальных скоростей в трубе (рис. 25), при турбулентном режиме течения эпюра локальных, осредненных по времени скоростей имеет более равномерный характер (рис.25). [c.82]

Исследован изгиб несимметричных по толщине упругих, линейно вязкоупругих, упругопластических и вязкоупругопластических трехслойных стержней с жестким заполнителем. Кинематические гипотезы основаны на гипотезе ломаной нормали. При этом рассматриваются варианты сжимаемости и несжимаемости заполнителя. Диапазон локальных квазистатических нагрузок поверхностные равномерно распределенные, синусоидальные, параболические, сосредоточенные силы и моменты. [c.136]

Рассмотрим деформирование упругого трехслойного стержня, вызванное локальной поверхностной нагрузкой параболической формы. [c.159]

Рисунок 4.84 иллюстрирует сходимость рядов (4.96) на примере максимального прогиба первого слоя при локальной вогнутой параболической нагрузке. Как видно из графика, для вычисления перемещений можно ограничиться первыми 20 членами ряда. Если добавить еще 90 членов ряда, то [c.219]

Исследованы колебания несимметричных по толщине линейно упругих трехслойных стержней с жестким заполнителем, сжимаемым по толщине. Кинематические гипотезы основаны на гипотезе ломаной нормали. Диапазон локальных нагрузок (постоянных во времени, импульсных, резонансных) поверхностные—равномерно распределенная, синусоидальная, параболические, сосредоточенные силы и моменты. [c.234]

Динамическая нагрузка, распределенная на участке 0,6]. На стержень действует локальная выпуклая параболическая нагрузка, распределенная до сечения х Ь Ь I). Ее можно записать в виде [c.284]

Рисунок 5.66 а, б показывает изменение прогиба центрального поперечного сечения трехслойного стержня и продольного перемещения концевого правого сечения в зависимости от длины пятна локальной распределенной нагрузки в момент времени 0- Кривые 1, 3 образованы воздействием локальной выпуклой параболической нагрузки с амплитудами q — 1,5<7о тл qq — = 5,5 МПа соответственно, 2 — перемещения от прямоугольной нагрузки qq. [c.285]

Па рис. 5.67 а, б показано изменение во времени прогиба и продольного перемещения внешнего слоя, взятых в центре и на правом конце трехслойного стержня соответственно, при воздействии выпуклых параболических q — 1), — 2х X 10" Па с (5) и прямоугольной qyt (2) локальных импульсных нагрузок, распределенных на участке х 1/2. [c.286]

Резонансная нагрузка, распределенная на участке О, Ь]. В случае локального воздействия на поверхность стержня внутри этого же участка выпуклой параболической гармонической резонансной нагрузки ее можно записать в виде [c.287]

На рис. 5.69 а показаны прогиб w-[ х — 1/2), на рис. 5.69 б — продольное перемещение щ [х = I) трехслойного стержня в зависимости от длины области локальной нагрузки в момент времени t = 1 с при резонансе по частоте — 845 с . Кривые i, S образованы воздействием выпуклых параболических резонансных нагрузок с амплитудами = 1,5 0 и qfg = 6,4 10 Па соответственно, 2 — прямоугольной нагрузкой интенсивности <70 [c.288]

Резонансная нагрузка, распределенная на участке а,Ь]. В случае воздействия внутри участка а х Ь локальной выпуклой параболической резонансной нагрузки ее можно записать в виде [c.291]

На рис. 5.80 а, б показано изменение во времени прогиба w и продольного перемещения щ, взятых в центре и на правом конце стержня соответственно, при воздействии локальных вогнутых параболических 1 q — Зд и, 3 q — 2-10 Па- с и прямоугольного 2 — импульсов, распределенных на участке х 1/2. [c.298]

Исследован изгиб несимметричных по толщине трехслойных упругих, линейно вязкоупругих, упругопластических и вязкоупругопластических круговых и прямоугольных пластин с жестким заполнителем. Кинематические гипотезы основаны на гипотезе ломаной нормали. Диапазон локальных квазистатических нагрузок поверхностные равномерно распределенная, параболическая, сосредоточенные силы и моменты. Учтено воздействие температурного и радиационного полей. [c.304]

Параболическая нагрузка, распределенная по кругу [0,6]. На рассматриваемую круговую трехслойную пластину действует локальная вертикальная поверхностная нагрузка параболической формы, распределенная по кругу относительного радиуса г а. Для нее можно принять аналитический вид [c.326]

На рис. 6.9 а, б показано изменение сдвига в заполнителе и прогиба рассматриваемой трехслойной круговой пластины вдоль ее радиуса. Кривые получены при различных значениях радиуса пятна параболической локально распределенной нагрузки 1 — а — 0,25, 2 — а — 0,5, 3 — а — 0,75, а = 1. Максимальные перемещения 4) достигаются при нагрузке, распределенной по всей поверхности пластины. [c.327]

На рис. 7.45 б показано изменение прогиба круговой трехслойной пластины в зависимости от радиуса пятна локальной распределенной динамической нагрузки в момент времени t = = тг/ о при одинаковой по величине равнодействующей 1 —выпуклая параболическая нагрузка, 2 — прямоугольная. Максимум прогиба достигается при действии нагрузки на всю внешнюю поверхность пластины. Разница, как и в предыдущем примере, составляет 1,52 раза. [c.407]

Распределенная вогнутая параболическая нагрузка на участке [а, Ь]. На стержень действует локальная параболическая нагрузка, направленная выпуклостью вниз (см. рис. 4.20) и распределеннс1я на участке х Ь Ь I). Ее можно записать в виде [c.218]

Таким образом, если длина участка 6, на который действует локальная параболическая нагрузка (5.113), удовлетворяет условиям (5.115), то резонанснс1я составляющая решения (5.105) будет нулевой, так как соответствующий коэффициент Ет = 0. Нарастания амплитуды колебаний не произойдет. [c.288]

Кривые 1, 3 соответствуют воздействию локальной параболической поверхностной нагрузки с амплитудами q — l,5qfQ и qQ = 5,5 МПа соответственно, 2 — прямоугольной qQ. При одинаковой амплитуде до прогиб от параболической нагрузки меньше на 31 %. Если нагрузки статически эквивалентны, то прогиб от параболической незначительно больше. Примерно такая же картина наблюдается и для продольных перемещений. [c.289]

Ньютон образно сформулировал этот вопрос и свой ответ на йёго. Представим себе ведро с водой. Если мы будем вращать ведро вокруг вертикальной оси, неподвижной относительно звезд, то поверхность воды примет параболическую форму с этим все согласятся. Предположим, однако, что вместо вращения ведра мы каким-то образом привели звезды во вращение вокруг ведра, так что относительное движение осталось одно и то же. Ньютон считал, что если бы мы вращали звезды, то поверхность воды осталась бы плоской. Согласно этой точке зрения, существует абсолютное вращение и абсолютное ускорение. Из опыта мы не знаем, можно ли полностью описать и сопоставить с результатами локальных измерений в лаборатории все явления, происходящие с вращающимся ведром воды, никак не относя их к звездам. [c.82]

Множественное скольжение в г. ц. к. поликристаллах приводит к быстрому образованию барьеров Ломер — Коттрелла, а линейная стадия II и параболическая стадия III наблюдаются сразу же за параболической стадией I. Как и для монокристаллов, напряжение, при котором начинается стадия III, быстро убывает с повышением температуры. На стадии III развито поперечное скольжение, и при больших степенях деформации границы зерен не играют существенной роли, поскольку упрочнение определяется процессами внутри зерна, а связь между зернами сохраняется в результате аккомодационных процессов в областях, непосредственно примыкающих к границам зерен локальное множественное скольжение, сбросообразование, двойникование, проскальзывание по границам зерен и др. [c.236]

Основной разделительной линией диаграммы ИДТ является кривая 6 температурной зависимости величины равномерной деформации 0 материала (рис. 5.18). При деформациях, превышающих во, в образце формируется шейка, и диаграмма ИДТ отражает соответственно уже локальный характер пластической деформации, предшествующей разрушению. Наблюдаемая температурная зависимость равномерной дефюрмации описывается [3321 выражением, полученным на основе представлений о параболическом деформационном упрочнении в три стадии [330, 332] [c.215]

Кинетику карбидообразования изучали методами локального рентгеноспектрального анализа на приборе МикроскаН 5 ( рентгенографическим и металлографическим анализом. В работе установлено, что изменение толщины промежуточного слоя от времени для карбидов хрома и марганца не описывается параболической зависимостью. Это обнаружено и в других работах [1, 2]. Оно объясняется наличием концентрационных скачков, реактивным характером диффузии, несоблюдением законов Фика. Поэтому в настоящей работе для характеристики реактивной диффузии используется коэффициент К, определяемый уравнением (1) [c.99]

Предназначен для решения тепловых задач. ТЕКОН представляет собой модульную систему программ со специализированным языком. Обеспечивает решение задач параболического и эллиптического типов. В общем случае ТЕКОН может быть одним из блоков некоторого более общего вычислительного процесса. Названные задачи решаются в произвольных пространственных областях ступенчатого типа,заданных в локально-ортогональных координатах, описываемых с помощью коэффицпентов Ламе. При переходе от исходной системы уравнений к конечно-разностной аппроксимации используется интегро-интерполяционный метод построения разностных схем [79]. Рассматривается класс неявных консервативных разностных представлений. Алгоритмы, реализующие процедуры вычислений по соответствующим схемам, содерл<ат итерационные процессы по нелинейности, сводящиеся к решению систем линейных алгебраических уравнений на каждом шаге. В рассматриваемом ТЕКОНом клас- [c.178]

Рубинов и Келлер пытались затем приложить свои результаты к задаче о боковом движении равноплотной сферы, свободно взвешенной в пуазейлевском потоке. Они заменили Q в (7.3.109) половиной ротора невозмущенного параболического поля течения, т. е. локальной угловой скоростью элементов жидкости, которая, по-видимому, совпадает с угловой скоростью, с которой будет вращаться малая твердая сфера. Также вместо скорости U в (7.3.109) они брали скорость скольжения, которая получается ш (7.3.24), если положить там F = 0. Величина таким образом полученной скорости скольжения равна (2/3) Uq (alRo) Если следовать такой интерпретации соотношения (7.3.109), то полу- [c.363]

Однако касательные напряжения Oxz, о г и о, не равны нулю на краях. Реакции обеспечиваются за счет распределенных по параболическому закону поперечных касательных напряжений, описываемых первыми членами в выражениях для о и 0 г ГГриближенно их можно представить в виде реакций, распределенных вдоль нижних поверхностей краев, путем наложения варианта плоского деформированного состояния при локальном поле напряжений (см. рис, 3.17) типа рассмотренного ранее в 3.4. Остальные члены в выражениях для напряжений о и являются самоуравновешенными и могут быть аналогичным образом исключены путем наложения Поля типа плоского деформированного состояния и поля локальных напряжений, описываемых выражениями (3.39) и (3.40) (см. рис. 3.16). Метод исключения напряжений o i, будет обсужден ниже в 5.4 и 5.5. [c.310]

Во-первых, такого рода деформации возникают, как уже указывалось, из-за отклонения температурного распределения в элементах от параболического, что может быть связано как с неоднородностью тепловыделения в элементе, так и с несимметричностью теплоотвода от него. Эти факторы, как правило, стремятся устранить с целью минимизации термооптических искажений, увеличения КПД лазера, снижения тёрмомеханических напряжений в элементе, устранения локальных лучевых перегрузок в резонаторе и т. д. Непараболичность температурного поля, устранить которую не удается, имеет место в начальный период работы лазера, когда релаксационная составляющая температурного распределения еще не успевает привести к превышению температуры в центре активного элемента по отношению к периферийной области (см. п. 1.1). [c.80]

Импульсная нагрузка, распределенная на участке 0,6]. Если локальная выпуклая параболическая нагрузка приложена импульсно внутри указанного участка, то, добавляя в (5.106) функцию Дирака S[t), получим = onst) [c.285]

Рисунок 5.79 а, б показывает изменение прогиба центрального поперечного сечения и продольного перемещения концевого правого сечения внешнего слоя трехслойного стержня в зависимости от длины пятна локальной распределенной нагрузки в момент времени to. Кривые 1, 3 соответствуют воздействию вогнутых параболических локальных нагрузок с амплитудами Qq — 3qfQ и qro = 5,5 МПа, 2 — перемещения от прямоугольной нагрузки qo. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...