Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Оребрение

Рис, 12,2. К расчету теплопередачи через оребренную поверхность  [c.100]

Термическое сопротивление теплоотдачи 2 за счет оребрения поверхности уменьшается пропорционально коэффициенту оребрения (отношению площади сребренной поверхности к площади гладкой поверхности до ее оребрения), т. е. Ка = Ро /Ргл, и рассчитывается по обычному соотношению / чор= 1/(а2 ор), но только в том случае, когда термическое сопротивление теплопроводности самих ребер значительно меньше термического сопротивления теплоотдачи от них  [c.101]


Пример 12.3. Рассчитать, во сколько раз увеличится тепловой поток от трубы (условия примера 12.2), если ее наружную поверхность увеличить в 10 раз путем оребрения. Термическим сопротивлением ребер пренебречь. Коэффициенты теплоотдачи считать такими же, как 1) примере 12.2.  [c.101]

Как правило, установка ребер приводит к некоторому снижению коэффициентов теплоотдачи конвекцией и излучением, поэтому реально эффект будет несколько ниже. Более точные расчеты следует выполнять по формулам, рекомендованным в справочниках для конкретного вида оребрения.  [c.101]

Нагрев воздуха осуществляется в секциях подогрева (воздухонагревателях) поверхностного типа. Они также выполняются из оребренных трубок, внутри которых циркулирует теплоноситель — пар или горячая вода. Если санитарные нормы допускают возврат воздуха в помещение и использование удаляемого из него воздуха после повторной обработки в кондиционере, то при этом значительно экономятся теплота и холод. Расход циркулирующего воздуха может быть постоянным или переменным в зависимости от параметров наружного воздуха.  [c.200]

Рис. 7-4. Теплоотдача газовзвеси при наличии турбулизатора (оребренного стержня), а —ц<45 б —ц>45. Рис. 7-4. Теплоотдача газовзвеси при наличии турбулизатора (оребренного стержня), а —ц<45 б —ц>45.
Теплоотдача потока газовзвеси при внешнем обтекании продольно-оребренной поверхности  [c.240]

Исследование каналов круглого, кольцевого, прямоугольного сечений и оребренных каналов показало, что характер движения слоя в них в целом идентичен [Л. 89, 90, 93, 144]. Исследовались прямые сплошные и прерывистые по длине, а также наклонные, гнутые и лотковые ребра (см. рис. 10-7). При этом 1) вертикальные прямые ребра обтекаются безотрывно без застойных зон на концах ребер 2) минимальный зазор между соседними ребрами, а также между диаметром ребер и кожуха, соответствующий (9-47), обеспечивает непрерывное движение слоя 3) угол безотрывного движения вдоль наклонных прерывистых ребер, предварительно определенный на специальной модели в широком диапазоне скоростей и размеров частиц, не превышает 12— IS " 4) наклонные ребра не создают радиальных, поперечных перемещений частиц 5) лотковые ребра, установленные как на стержне, так и на стенках кожуха (на специальных вставках), позволяют организовать встречные перемещения элементов слоя (от центра к периферии и наоборот), несколько разрыхляя при этом слой.  [c.298]


Представления о механизме передачи тепла движущимся гравитационным плотным слоем как псевдо-сплошным цилиндром не является общим и зачастую недостоверно. Оно приближенно соответствует лишь части встречающихся условий движения сыпучей среды. Методика расчета теплообмена по предложенным в [Л. 208, 221, 345] уравнениям может быть использована лишь с учетом ограничений, которые в этих работах не указаны. Для коаксиальных, оребренных и поперечно расположенных каналов эти уравнения вообще неприменимы по физическим и чисто формальным соображениям.  [c.330]

Оребрение позволяет улучшить теплообмен плотного слоя и обеспечить большую компактность теплообменника. До недавнего времени данные о теплообмене с поперечно обтекаемой ребристой поверхностью отсутствовали. В отличие от продольных каналов оребрение поперечных поверхностей изменяет структуру слоя и поэтому может вызвать качественные изменения процесса теплообмена. В [Л. 146, 147] приведены результаты изучения трех типов оребрения трубок (/Сор= 1,44 6,57), поперечно омываемых песком размером О—0,5 мм. Наряду с приведенным коэффициентом теплообмена Опр определялся средневзвешенный коэффициент теплообмена  [c.353]

Оребрение стенки с большим термическим сопротивлением позволяет увеличить ее поверхность соприкосновения с горячей (или холодной) средой, уменьшить обш,ее тепловое сопротивление теплопередачи и увеличить тепловой поток.  [c.380]

Для круглой трубы с наружным оребрением, рассуждая аналогично, получаем  [c.381]

Приведенные формулы справедливы для ребер небольшой высоты. Отношение оребренной поверхности F2 к гладкой Fi называется коэффициентом оребрения. Влияние оребрения на коэффициент теплопередачи см. в примере 24-5.  [c.382]

Оребрение поверхности увеличило теплопередачу в 7,9 раза. В действительности с учетом изменения коэффициента теплоотдачи и температуры вдоль ребра эффект от оребрения может быть значительна меньше.  [c.388]

В таких случаях для интенсификации теплопередачи очень часто оребряют ту поверхность стенки (рис. 12.2), теплоотдача от которой менее интенсивна. За счет увеличения площади Рч оребренной поверхности стенки термическое сопротивление теплоотдачи с этой стороны стенки Ra.i= /oi2F2 уменьшается и соответственно уменьшается значение Rk. Аналогичного результата можно было бы достигнуть, увеличив аг, но для этого обычно требуются дополнительные  [c.100]

Наконец, третьим отличием является анализ ранее нерассмотренных состояний сквозных дисперсных систем (противоточные системы с тормозящими вставками падающий непродуваемый слой поперечное обтекание поверхности нагрева потоком газовзвеси, а в случае оребрения и вибрации —плотным слоем несвободное истечение слоя теплоносителя и др.). Следует подчеркнуть, что эти и ряд других вопросов нуждаются в дальнейшем развитии, обобщении и правильном приложении к конкретным аппаратам.  [c.3]

В опытах были использованы пять типов теплообменных каналов цилиндрические, труба в трубе, оребренные, коаксиальные (с двухсторонним отводом тепла) и оребренные коаксиальные. Температура газовзвеси контролировалась с помощью перпендикулярно расположенных гребенок из девяти хромель-алюмелевых термопар, смонтированных попарно на входе и выходе из теплообменного участка. В большинстве случаев (рис. 6-2) имело место практически безградиентное температурное поле. Раздельное измерение температур твердых частиц в газовзвеси проводилось с помощью специально разработанного прибора [Л. 71]. Принцип действия его основан на периодическом наборе порции движущихся в потоке частиц в чашечку, несущую внутри термочувствительный датчик. Согласно рис. 6-3 для графитовых частиц с й(т<0,5 мм. температуры компонентов потока практически совпадают. Для dr<0,5 мм температура определялась как средневзвешенная величина  [c.217]

Теплообмен потока газовзвеси со стенками канала, по оси которого расположена вставка, изучен сравнительно мало. В [Л. 380] в качестве вставки-турбулиэатора были использованы. /1енточные спирали в [Л. 18. 19] — продольно-оребренные трубы в (Л. 357] — винтообразные стержни с различными углами наклона витка. Диалогично (6-73) н в соответствии с табл. 6-5 запишем  [c.236]

Сравнение зависимостей (6-87) и (7-11) показывает, что для наружной поверхности нагрева коаксиального канала оребренный сердечник играет роль турбулизатора, эффект которого близок к эффекту спирального турбулм-затора, установленного в каналах круглого сечения.  [c.237]


Оребрение поверхности нагрева позволяет во многих случаях повысить теплоотвод и компактность теплообменников. Однако данные о теплообмене потоков газовзвеси с оребренными поверхностями в литературе отсутствовали. Поэтому опыты были проведены с четырьмя продольно-оребренными каналами при нисходящей режиме движения газовзвеси [Л. 18, 19]. В экспериментах в основном изменялась расходная концентрация — от 2 до 30 кг ч/кг ч dr = OA мм). Помимо коэффициента теплоотдачи, определенного для температурного ifanopa между потоком и основанием ребер ао, вычислялся приведенный коэффициент теплообмена пр  [c.240]

Под гравитационным будем понимать движение, вызываемое лишь силой тяжести при отсутствии продувки слоя и каких-либо дополнительных побудителей движения (вибрации, ультразвука, переталкивателей, электромагнитных полей и пр.). Применение подобного слоя в качестве теплоносителя потребовало изучения ряда вопросов движения слоя в узких и оребренных каналах, перехода в падающий слой, распределения по параллельным каналам и пр. Именно эти вопросы в основном определяют содержание ряда последующих разделов данной главы.  [c.287]

Дальнейшие опыты (Л. 89, 90, 144], проведенные в 13 неоребренных и 20 оребренных каналах кольцевого сечения, подтвердили наличие различных режимов гравитационного движения слоя и позволили уточнить зависимость (9-52). В этих опытах эквивалентный диаметр изменялся в неоребренных каналах от 27 до 111,5 мм, а в оребренных — от 21 до -71 мм при различном характере и степени оребрения. Высота каналов во всех случ аях составляла 3 м, фактор стесненности А/ т менялся от 6,5 до 125, скорость слоя — от 3 до 120 см1сек, размер частиц —от 0,4 до 3,3 мм. На рис. 9-8 представлены результаты некоторых опытов. Нетрудно за-302  [c.302]

Теплообмен с непродуваемым слоем, движущимся в неоребренных и оребренных каналах кольцевого сечения  [c.337]

Симплекс Д/ т менялся от 7,1 до 79 в оребренных и от 6,5 до 140 в неоребренных каналах. Обнаружены (рис. 10-9) две области теплоотдачи, определяемые влиянием стесненности на движение плотного слоя (см. 9-5) область темплообмена при стесненном движении (Д/кт<30) и при нестесненном движении (автомодельная область — Д/ т>30). В первой области стесненного движения уменьшение влияния пристенного эффекта по мере роста симплекса Ajdj примерно до 30 приводит к улучшению теплообмена, так как относительная толщина и термическое сопротивление разрыхленного пристенного слоя уменьшаются. Обработка опытных данных в этой области обнаружила, что Ыи сл = /(А/с т) . Можно полагать, что в этой области основное термическое сопротивление создается пристенным слоем, так как здесь увеличение Д/ т приводит к росту теплоотдачи.С этих позиций для интенсифи-  [c.337]

Рис. 10-14. Обобщение опытных данных по теплоотдаче плотного гравитационного слоя в продольно-оребреннь) каналах. Рис. 10-14. Обобщение <a href="/info/447243">опытных данных</a> по теплоотдаче плотного гравитационного слоя в <a href="/info/410906">продольно-оребреннь</a>) каналах.
Зависимости (10-34) и (Ю-35) соответственно верны при 5,455 2,4 Яор<7,8 2<гсл/<ст<6. Сопоставляя выражения (10-33) — (10-35) заметим, что данные, полученные в неоребренных и оребренных каналах, подчиняются одинаковым зависимостям. Тогда для области стесненного движения (Л/ т<30) получим  [c.346]

Полученный результат можно объяснить независимостью характера движения и, следовательно, теплообмена плотного слоя от формы продольных каналов. Разумеется, что при использовании формул (10-36) и (10-37) необходимо учитывать различные для ряда факторов пределы применимости формул, а в случае оребренной поверхности принять во внимание эффективность ребер. Для области нестесненного движения возникает определенная аналогия с теплопереносом в ламинарной и тем более стержнеподобной однородной среде. Теоретические решения и экспериментальные данные о теплообмене н гидродинамике различных ламинарных течений составляют предмет монографии Б. С. Петухова (Л. 234]. При PeZ)/L>13,3 (Gr>10) и = onst теоретическая зависи-  [c.346]

Можно полагать, что комбинация оребрения и вибрации наиболее благоприятна для увеличения компактности теплообменника типа слой . Приложение вибрации к слою или к поверхности нагрева должно выбираться на основе конструктивных соображений. В первом случае можно избежать дополнительных напряжений в трубках, которые зачастую работают под давлением, а во втором — трудностей размещения виброзондов. В любом случае полагаем целесообразным а) применение вибрации лишь при виб Усл или при необходимости улучшить проточность плохо сыпучих дисперсных сред б) выявление предельных скоростей слоя и Ргкр, определяющих предельную по материалу производительность аппаратов с горизонтально расположенной поверхностью нагрева (при наличии и отсутствии вибрации) в) использование эффективных ребер, увеличивающих долю поверхности, приходящуюся на продольное безотрывное обтекание г) изучение соотношений сил (с учетом вибрационных) в виде критерия проточности (гл. 1) для выявления закономерностей изменения локальных и осредненных характеристик теплообмена.  [c.358]

Коэффициент теплообмена с дисперсным теплоносителем Оп определяется зависимостями, полученными в гл. 6, 8 и 10. При расчете теплоотвода в активной зоне К-р = аа-Как отмечалось ранее, скорость слоя не должна превышать предельной величины (гл. 9), а скорость потока газовзвеси, при которой обеспечивается равная с чисто газовым теплоносителем затрата мощности на перемещение, следует определять согласно данным гл. 4. Компоновка поверхности нагрева, омываемой гравитационным слоем, возможна при продольном и -поперечном расположении трубок. Во всех случаях следует учесть, что возникают трудности в распределении поверхности нагрева, вызванные высоким удельным 1весом твердого теплоносителя и, следовательно, малым проходным для него сечением. Имеющиеся данные позволяют рекомендовать внешнее обтекание продольно-оребренной поверхности (гл. 9, 10). В ряде случаев целесообразен переход на поперечное обтекание трубок при оребрении и вибра-ции последних (гл. 10).  [c.386]


Горбке 3. Р., Календерьян В. А., Теплоотдача слоя, движущегося в продольно-оребренных каналах, Теплоэнергетика ,  [c.404]

Календерьян В. А., Теплообмен продольно движущегося непродуваемого слоя сыпучего материала с неоребренными и оребренными поверхностями нагрева, Канд. диссертация, - Одесса, 1961.  [c.406]


Смотреть страницы где упоминается термин Оребрение : [c.237]    [c.237]    [c.241]    [c.299]    [c.305]    [c.335]    [c.339]    [c.340]    [c.352]    [c.354]    [c.357]    [c.387]    [c.246]    [c.215]    [c.232]    [c.400]    [c.408]   
Смотреть главы в:

Основы конструирования. Кн.1  -> Оребрение

Основы конструирования  -> Оребрение


Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок (1959) -- [ c.21 , c.53 , c.125 ]



ПОИСК



250 — Оребрение корпуса и охлаждение 259 — Подшипниковые узлы

Вихревые трубы с внутренним оребрением камеры энергоразделения

Влияние дистанционирующего оребрения

Влияние дистанционирующего оребрения твэлов

Внутреннее оребрение

Воздухонагреватели оребрением

Гидродинамическое сопротивление труб с проволочным оребрение

Гильзы блоков и цилиндров f наружное оребрение

Интенсификация теплообмена в оребренных пучках труб

Исследование теплообмена и сопротивления одиночных трубок с проволочным оребрением

Исследование трубок с проволочным оребрением при продольном обтекании воздухом

К- Щербаков, Особенности теплопередачи через стенку, оребренную продольными ребрами, при поверхностном кипении охлаждающей жидкости

Календерьян, 3. Р. Горби с, Экспериментальное исследование теплоотдачи продольно движущегося слоя к гладким и оребренным поверхностям нагрева

Калориферы стальные пластинчатые, биметаллические многоходовые и одноходовые со спирально-накатным оребрением

Камеры оребрение

Конденсация на оребренных поверхностях

Коэффициент оребрения

Коэффициент оребрения поверхности

Коэффициент теплоотдачи конвекцией шахмат- ных пучков труб с проволочным оребрением

Коэффициент эффективности оребрения

Маслоохладители трубчатые с проволочным оребрением трубок

Механизм омывания пучков из труб с винтовым и шайбовым оребрением

Оребрение деталей, подвергающихся кручению

Оребрение картера

Оребрение наружное гильз жидкостного охлаждения

Оребрение поперечное

Оребрение продольное

Оребрение труб

Оребрение цилиндров

Оребрение цилиндров воздушного охлаждения

Оребренная поверхность

Передача тепла через оребренную поверхность

Пучки стержней с проволочной навивкой . Пучок стержней или труб с поперечным оребрением (продольное обтекание газами)

Расчет валов оребрения

Рекомендации по проектированию маслоохладителей из трубок с проволочным оребрением

Сварка оребренных труб

Сопоставление продольного и поперечного обтекания воздухом трубок с проволочным оребрением

Схемы трубчатых воздухоохладителей с проволочным оребрением трубок

Теплообмен и гидравлическое сопротивление в оребренных пучках труб

Теплообмен и гидравлическое сопротивление в поперечно-омываемых шахматных пучках труб с проволочным оребрением

Теплообмен и гидравлическое сопротивление коридорных пучков из труб с винтовым и шайбовым оребрением

Теплообмен и гидравлическое сопротивление продольно-оребренных пучков труб

Теплообмен плотного слоя с поперечно омываемой оребренной поверхностью

Теплообмен при конденсации в оребренных трубах

Теплообмен с непродуваемым слоем, движущимся в неоребренных и оребренных каналах кольцевого сечения

Теплообмен через оребренные поверхности

Теплоотдача в пучках с гладкими и оребренными трубами

Теплоотдача оребренной поверхности стенки в охлаждающую жидкость

Теплоотдача потока газовзвеси при внешнем обтекании продольно-оребренной поверхности

Теплоотдача труб с проволочным оребрением

Теплопередача через оребренную стенку

Теплопередача через оребренные поверхности

Труба с проволочным оребрением

Трубки с проволочным оребрением для воздухо- и газоохладителей

Условия целесообразности применения оребрения

Целищев, Цю Ли-дзянь. Теплообмен и гидравлическое сопротивление пучков с гладкими и оребренными стержнями



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте