Гель-покрытие

Гель-покрытие Обычно 0,25—0,50, в некоторых случаях до 1,52 Неармированный слой смолы, менее стоек к растрескиванию, чем армированный Для трубопроводов из эпоксидных стеклопластиков, иногда изделий пз полиэфирных стеклопластиков, полученных контактным формованием [c.317]

Гель-покрытие толщиной 0,254 мм, армированное стекловолокном иа стекла С [c.319]

Кроме того, в емкостях, изготовленных намоткой, отношение стекловолокно — связующее значительно выше, чем в емкостях, изготовленных контактным формованием. Конструкционные напряжения, нормальные к меридианному сечению,- возникающие в стенке емкостей, изготовленных намоткой, как правило, значительно выше напряжений, возникающих в стенках емкостей, полученных контактным формованием. Однако в данном случае следует учитывать другие факторы. Метод контактного формования обеспечивает получение более высокой коррозионной стойкости, что компенсирует с лихвой разницу в физико-механических свойствах. Внутреннюю поверхность емкостей покрывают гель-покрытием, в которое добавлено стекловолокно на основе стекла С для повышения коррозионной стойкости. Кроме того, на внутренней поверхности используются один или более слоев стекломатов иа основе рубленого волокна массой 82 V. Затем наносят слой во- [c.347]

Гель-покрытие 317, 319 Генератор радиоизотопный 453, 456 Гидропланы 244 [c.504]

Давление гелия в трубке примерно равно 1 мм рт. ст., давление неона — 0,1 мм рт. ст. Трубка имеет катод 2, накаливаемый низковольтным источником питания, и цилиндрический пустотелый анод 3. Между катодом и анодом на трубку накладывается напряжение 1—2,5 кВ. Разрядный ток в ней равен нескольким десяткам миллиампер. Разрядная трубка гелий-неонового лазера помещается между зеркалами 4, 5. Зеркала, обычно сферические, делаются с многослойными диэлектрическими покрытиями, имеющими высокие значения коэффициента отражения и почти не обладающими поглощением света. Пропускание одного зеркала составляет обычно около 2%, другого — мене е 1%. [c.792]

Удобный способ приготовления образцов из остальных щелочных металлов заключается в отливке их в соответствующие стеклянные формы с заранее впаянными электродами из платины, которая не реагирует с щелочными металлами (фиг. 24). Предварительно форма откачивается и заполняется газообразным гелием до давления 1 атм. Стеклянная ампула, в которой хранится предназначенный для отливки металл, вскрывается под слоем бензола, предварительно высушенного натриевой проволокой или стружкой. Металл, покрытый тонкой защитной пленкой бензола, быстро переносится в прибор для отливки образцов, который немедленно откачивается. Нижняя часть прибора помещается в баню, заполненную парафиновым маслом, и нагревается до температуры на 10—20° выше температуры плавления данного металла. Через несколько минут после достижения указанной температуры, когда металл расплавляется, в прибор подается гелий при атмосферном давлении, который заставляет жидкий металл полностью заполнить форму, после чего производится медленное охлаждение. Затем с помощью небольшого пламени газовой горелки стеклянная форма с образцом отпаивается от прибора. Кроме того, форму можно отрезать от прибора (в случае необходимости под [c.183]

Газовая сварка реализуется за счет оплавления газовым пламенем частей соединяемых деталей и прутка присадочного металла, она используется для соединения деталей из металлов и сплавов с различными температурами плавления при небольшой толщине (до 30 мм), а также для сварки неметаллических деталей. Для ее реализации не требуется источника электроэнергии. Широкое распространение имеет электродуговая сварка, при которой оплавленный (за счет электрической дуги) металл соединяемых элементов вместе с металлом электрода образует прочный шов. Для защиты от окисления шва электрод обмазывают защитным покрытием часто сварку производят под слоем флюса или в защитной среде инертных газов (аргона, гелия). Электродуговой сваркой на сварочных автоматах, полуавтоматах, а также вручную соединяют детали из конструкционных сталей, чугуна, алюминиевых, медных и титановых сплавов. Последние сваривают в среде аргона или гелия. [c.469]

В качестве плазмообразующих газов применялся аргон, азот, гелий и их смеси, а в качестве материала покрытий — чистая окись алюминия (с размерами частиц 30—70 мк) и окись алюминия с добавками покровной кислотоупорной эмали Э-1 или грунтовой эмали 2015/3132, обычно применяемых при эмалировании химической аппаратуры [1]. Состав этих эмалей приведен в табл. 1. [c.206]

Номер Материал покрытия Содержание окислов-стек- Коэффициент проницаемости для гелия, см С атм [c.197]

Существует и иной способ получения покрытий, в которых используется сухой гель кремниевой кислоты, диспергируемый в водно-щелочной среде, к которой затем добавляется огнеупорный наполнитель [5]. [c.250]

В настоящее время золь—гель-метод широко используется для получения стекла, стекловидных и стеклокерамических покрытий, пропитки волокнистых материалов [1, 2]. Отмечено, что применение итого метода в указанных целях позволяет значительно снизить затраты энергии на получение материалов, избежать загрязнения их при технологической обработке. [c.134]

Одним из видов нанесения защитных покрытий на детали из высокотемпературных материалов служит метод окунания в расплав [1]. Такой метод используется для кратковременной защиты покрытий при горячей обработке давлением молибдена и ниобия. Для нанесения качественного покрытия необходимо определение оптимальных температур и состава расплава, при которых происходит удовлетворительное смачивание твердых металлов расплавом. Смачивание твердых молибдена и ниобия расплавами на основе алюминия исследовали на установке, позволяющей раздельный нагрев твердой и жидкой фаз [2]. Опыты проводили в среде гелия, температуру фиксировали платина — платинородиевой термопарой. В качестве объектов исследования использовали молибден и ниобий после электронно-лучевой плавки, алюминий чистоты 99,98% и порошки легирующих компонентов кремния, титана и хрома марки ч. д. а. Для экспериментов готовили навески одинаковой массы 500 мг. При достижении твердой подложкой температуры опыта навеска плавилась и соприкасалась с подложкой, время контакта при заданной температуре составляло 2 мин, по истечении которого каплю фотографировали аппаратом Зенит-С на [c.55]

Из всех методов газотермического напыления (газопламенного, электродугового, высокочастотного и др.) для целей получения композиционных материалов наиболее широко используют — метод и аппаратуру плазменного напыления. В аппаратах плазменного типа для плавления и распыления материала покрытия используется струя дуговой плазмы, представляюш,ая собой поток газообразного вещества, состоящего из свободных электронов, положительных ионов и нейтральных атомов. Плазменную струю получают путем вдувания плазмообразующего газа (аргона, гелия, азота, водорода и их смесп) в электрическую дугу, возбуждаемую между двумя электродами. Напыляемый материал подается в плазменную горелку либо в виде проволоки, либо в виде порошка. Принципиальные схемы устройства головок плазменных горелок показаны на рис. 75. В головке, представленной на рис. 75, а, напыляемый порошок вводится в дуговую плазму, образуемую между вольфрамовым электродом (катодом) и соплом (анодом). В головке, представленной на рис. 75, б, сопло остается электрически нейтральным, а дуговой разряд возникает между вольфрамовым электродом горелки и напыляемой проволокой, которая является расходуемым анодом [36]. [c.170]

Эффективность силикатов как ингибиторов зависит от температуры, pH и содержания солей в растворе. Как правило, в нейтральных растворах происходит укрупнение частиц и выпадение геля, что способствует неравномерному покрытию поверхности и развитию локальной коррозии, в кислых и щелочных растворах поддерживается стабильное состояние SiO . [c.91]

Наблюдаемые при трении всех испытанных одноименных покрытий после дегазации практически постоянные значения коэф-ф)ициента трения, а также высокая износостойкость в интервале до начала роста коэффициента трения связаны с незначительным влиянием температуры на изменение физико-механических свойств смазок. Рентгеновским фазовым анализом продуктов износа при трении в гелии в интервале этих температур было установлено, что они однофазны и содержат основную фазу покрытия. [c.137]

Комбинация гелия и графита позволяет достичь более высокой рабочей температуры как топлива, так и теплоносителя. Однако, конструктивное оформление топлива кардинально видоизменяется. В подобных реакторах топливо размещено не в стерл<нях, а изготовляется в виде сферических топливных частиц малого диаметра из двуокиси или карбида урана, покрытых слоями уг- [c.22]

Реагент дозируют в виде раствора крепостью 0,1—1 % в расчете на 100%-ный полимер, приготавливая его в мешалке, снабженной защитным покрытием и механическим смесителем (940 об мин). На вертикальном валу мешалки устанавливают ограничительный диск, предотвращающий наматывание на него геля. Из мешалки раствор перекачивается центробежным насосом в расходный бак. [c.121]

Повышение стойкости к воздействию климатических условий. Полиэфирные стеклопластики, содержащие ингибитор УФ-излу-чения или цветное гель-покрытие, обладают хорошими характеристиками погодостойкости. Неокрашенные эпоксидные стеклопластики обладают недостаточной стойкостью к воздействию атмосферных условий. Улучшение погодостойкости, хотя и не обеспечивает максимальных преимуществ, но было бы весьма полезным. [c.362]

Таким образом, двухслойное пироуглеродное покрытие подвержено усадке при высоком интегральном потоке (выше ]0 нейтр./см ), но обладает химической совместимостью с топливным сердечником вплоть до температуры 2000° С и может быть использовано только для реакторов ВГР при температуре гелия 1000° С и более. Для микротвэлов реакторов БГР предпочтительным с точки зрения работоспособности при интегральном потоке >10 2 нейтр./см является покрытие из карбида кремния с минимальным пироуглеродным подслоем, но при этом максимальная температура покрытия должна быть значительно меньше 1600° С. [c.16]

Коррозия эмалевых покрытий внешне проявляется сначала в потере блеска, затем покрытие становится матовым, шероховатым. Согласно существующим иредставлениям (Н. В. Гребен-цщкова, В. В. Варгина и др.), химическое воздействие агрессивных сред на эмали сводится к выщелачиванию отдельных ее компонентов но при этом гель кремневой кислоты остается на поверхности, образуя защитную кремнеземистую пленку. В зависимости от состава эмали эта пленка может быть плотной, небольшой толщины (1,0—1,5 нм) и хорошо защищать эмаль от действия кислот — при высоком содержании в эмали ВЮз, или [c.374]

На рис. 7-11 показана схема устройства для испытания цилиндрических или плоских образцов. Прибор погружали в контейнер с водой и подавали в аппарат азот или гелий иод определенны . давлением. Скорость просачивания газа через покрытие определяли с помощью флоскопа [145]. [c.176]

В качестве примера солнечного водонагревателя открытого типа, использующего покрытие с высокой поглощательной способностью, можно привести подогрев воды в плавательном бассейне Мельбурна. В качестве гелио-приемника используется крыша-противень из металла, на который нанесено селективное покрытие с внутренней стороны приемник теплоизолирован. Такая конструкция позволяет повысить температуру поверхности на 37,8°С и нагревать воду, подаваемую насосом из бассейна, равномерно пускаемую по поверхности противня и затем направляемую снова в бассейн. Коэффициент полезного действия устройства 37—59%, а подогрев воды осуществляется до 32—37°С. [c.227]

Чтобы быть уверенным в том, что сужение находится при тон же температуре, что и соль, полый цилиндр окружал J полностью и был приклеен к нему при помощи пластика, твердеющего при охлаждении. Гелий мог конденсироваться в /, поступая по тонкому капилляру L. Другой блок соли (не показанный на фиг. 102) был прикреплен к L и служил тепловым экраном. В серебряном слое покрытия криостатов и вакуумной рубашки были оставлены узкие щели, так что уровень гелия М можно было наблюдать, пользуясь небольшой ртутной лампой с фн.льтрамп, пропускающими только зеленый свет. Если свет не падал прямо на щель и если освещение включалось только в моменты наблюдения уровня (на несколько секунд), то полное время отогрева достигало получаса. [c.572]

Толщина пленки. Первые измерения толщины пленок провели Кикоин и Лазарев [31], Доунт и Мендельсон [135] нутом определения количества гелия, необходимого для покрытия известной площади. Первые авторы использовали цилиндр с большой поверхностью (фпг. 77), который оканчивался двумя тонкими трубками. За одну трубку цилиндр подвешивался сверху, другая погружалась в жидкий гелий. К нижней трубке крепился нагреватель к верхней—термометр До включения нагревателя цилиндр был покрыт гелиевой пленкой и температура верхнего его конца совпадала с температурой ванны. При включении нагревателя пленка испарялась с цилиндра, а затем, когда нагревание прекращалось, часть жидкости из ванны снова покрывала поверхность цилиндра. По наблюдавшемуся [c.855]

Стекловолокнистая изоляция отличается большой нагревостой-костью. Длительная работа стекловолокнистой изоляции (непропи-танной) возможна при температуре до 250° С, кратковременная — при нагреве до 500° С. После 24-часового прогрева при 250° С прочность на разрыв стекло-ленты снижается только вдвое. Механическая прочность стекловолокна обусловлена наличием на его поверхности дефектов в виде микротрещин. Весьма тонкое волокно с диаметром менее 10 мк отличается высокой механической прочностью. С увеличением диаметра прочность уменьшается, так как возрастает концентрация (на единицу поверхности) таких дефектов. Прочность волокна из бесщелочного стекла выше, чем из щелочного (рис. 9.3). В сухом воздухе прочность волокна значительно больше, чем во влажной атмосфере. Дело в том, что поверхность трещины на стекловолокне покрыта гелями кремниевой [c.137]

Сравнивая покрытия из окиси алюминия, полученные при использовании в качестве плазмообразушщих газов аргона, смесей азота с гелием, аргона с гелием и азота с аргоном, необходимо отметить, что наилучшие результаты получены в тех случаях, когда применяли смесь азота с гелием, содержащую примерно 10% гелия. [c.207]

Проявление блистеринга зависит от скорости накопления внедренных частиц (водород, гелий) в приповерхностном слое, которая определяется соотношением плотности потока бомбардирующих частиц и диффузионного потока из материала в вакуумную камеру. Коэффициенты диффузии и растворимости гелия в металлах чрезвычайно малы, значительно меньше, чем соответствующие коэффициенты для водорода. Поэтому металлы более подвержены гелиевому блистерингу, чем водородному. Силикатные материалы и покрытия, в особенности имеющие стекловидную фазу с высоким содержанием окислов-стеклообразователей, заметно проницаемы для гелия, причем коэффициент проницаемости экспоненциально растет с ростом температуры. [c.196]

Качественная проверка выведенного соотношения былд проведена на материалах, служащих основой силикатных покрытий и имеющих различные коэффициенты проницаемости для гелия (см. таблицу). Они были подвергнуты облучению потоком Не (/=2-10 см -с с =80 кэВ, интегральная доза 10 см ) без специального подогрева образцов. [c.196]

Диффузия и растворимость водорода в силикатных покрытиях на 2—3 порядка ниже, чем в металлах. Поэтому для подавления блистеринга при одновременном воздействии Не" и покрытия должны иметь гетерогенную структуру из взаимопроникающих каркасов (фаз), один из которых хорошо проводит водород (например, на основе титана), а другой — гелий (силикатный). Толщина прослоек должна быть порядка длины пробега частиц в материале. Дополнительные возможности открывают покрытия с микропористой структурой и микрошероховатым поверхностным слоем, в котором создаются условия для стока газов по малоскач-ковому механизму диффузии. На рисунке (г) приведена микрофотография такого покрытия с высококремнеземистым рыхлым поверхностным слоем. После облучения Не+ эрозия на нем визуально не обнаружена. [c.197]

Некоторое возрастание внутренних напряжений по сравнению с напряжениями чистых осадков обнаруживается у покрытий Ni—AI2O3 (рис. 33). Покрытия были получены из электролита типа Уоттса, содержащего ультратонкие частицы АЬОз (дисперсность частиц приводила к образованию гелеобразной структуры, вследствие чего при концентрации 60 кг/м система суспензия — гель становилась неперемешивае-мой. Следует отметить, что приведенные на рис. 33 различия в значениях напряжений у чистых и композиционных покрытий незначительны. [c.104]

Были определены температуры начала схватывания исследуемых сплавов в исходном состоянии и после нанесении защитных покрытий, а также деформации, имеющие место при сварке. Эксперименты проводились в вакуумной камере с омегообразиым нагревателем в среде гелия высокой чистоты (избыточное давление [c.108]

Авторами настоящей статьи изучены температурные зависимости коэффициента трения и износостойкость покрытий из M0S2 и WS2, диселенидов и дителлуридов Мо, Nb и Та в диапазоне температур 20—1400° С в гелии высокой чистоты и в вакууме 5 -10 мм рт. ст., а также термическая стойкость этих соединений в гелии в интервале температур 700—1400°С. [c.133]

Подготовленные к испытаниям образцы помещались в установку и определялся коэффициент трения на воздухе при комнатной температуре. Затем камера вакуумировалась (до остаточного давления 10" мм рт.ст.) и образцы в течение 2 час дегазировались при температурах на 200° С ниже температур начала диссоциации исследуемых соединений. После дегазации и снижения температуры до 200° С камера заполнялась гелием высокой чистоты и в ней поддерживалось постоянное избыточное давление 0,1 am. Для получения температурной зависимости коэффициента трения дегазированные образцы медленно ступенчато нагревались и через каждые 50—100° С записывался коэффициент трения. На рис. 2—4 представлены зависимости коэффициента трения от температуры для всех испытанных смазочных покрытий. [c.135]

На износостойкость нами были испытаны покрытия из дисульфида молибдена и диселенида тантала, синтезированные на соответствующих металлах. Контртелом служил образец из сплава ТВ-10 на основе тантала. Испытания проведены в среде гелия и в вакууме при постоянных температурах (600, 900 и 1250° С) нри принятом режиме. Опыты прекращались при увеличении коэффициента трения в 1,5 раза (по сравнению с первоначальным стабильным значением). Ниже приведена износостойкость покрытий (в часах) в гелии [c.137]

Изучены температурные зависимости коэффициента трения и износостойкость в интервале температур от комнатной до 1200—1400° С в вакууме (5-1о мм рт. ст.) и в гелии высокой чистоты покрытий из сульфидов, селенидов. и теллуридов на молибдене, вольфраме, ниобии и тантале. Проведенные испытания показали, что покрытия из M0S2, WS2 и TaSej пригодны для использования их в узлах трения, работающих при температурах до 1250° С в инертных газовых средах и в вакууме. [c.155]

Карбидное топливо обычно состоит из Th s, U 2 или их твердого раствора. Микросферы такого типа могут быть получены карботермическим восстановлением окисных микросфер, изготовленных агломерацией или золь—гель-процессом, но в большинстве случаев их создают в процессе плавления и сфероидиза-ции. Карбидные микросферы обычно изготавливаются с избытком углерода, который выделяется в виде заэвтектоидного графита на поверхности микросферы. Этот полезный эффект обеспечивает некоторую защиту карбидных микросфер от взаимодействия с окружающей средой до покрытия углеродом. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...