Разрывность силы трения

Разрывность силы трения. Сила трения в точке опоры, которая скользит, равна [ii , где R — нормальное давление. Но если точка опоры не скользит, то сила трения равна некоторой величине F, которая неизвестна, однако должна быть меньше, чем [ii . Ее величину можно найти из уравнений движения. [c.142]

Разрывность силы трения может возникать и другим путем. Если, например, одно тело скользит по другому, то сила трения направлена противоположно относительному движению и численно равна произведению нормальной реакции на коэффициент трения. Если затем в процессе движения направление нормальной реакции изменит знак, в то время как направление движения остается неизменным, или если направление движения изменит знак, в то время как нормальная реакция останется неизменной, то знак перед коэффициентом трения должен быть изменен. Это может изменить динамические уравнения и привести к новому решению. По этой причине, когда тело движется в сопротивляющейся среде, закон сопротивления представляет собой четную функцию скорости, т. е. некоторую функцию, знак которой не зависит от направления движения. " [c.143]

Разрывность силы трення 142 Редукция 91, 92 Рейнольдса опыты 141 Родрига теорема 237 [c.462]

Рассмотрим еще один вид разрывности в уравнениях, который важно отметить. Вне зависимости от того, имеет ли место скольжение или качение, может случиться, что алгебраическое значение реакции N, вначале положительное, обращается в некоторый момент t в нуль, а затем становится отрицательным. Тогда, если тела могут отделиться друг от друга, то в момент t они отделятся. Если тела не могут отделиться друг от друга, то нормальная реакция изменит знак. Так как сила трения существенно положительна, то вследствие того, что реакция N отрицательна, силу трения нужно будет в случае скольжения принять равной —/Л/, а в случае качения принять меньшей, чем — /Л/. [c.108]

Разрывная характеристика зависимости силы трения в направляющих рабочего органа машины от скорости отсутствует. [c.55]

Так как на кривой медленных движений, получающейся из (58) при 1=0, направление движения изображающих точек определяется уравнением ф = со, то очевидно, что на плоскости ф, со имеется единственный устойчивый разрывный предельный цикл а, Ь, с, d, описывающий разрывное автоколебательное движение колодки. Участок ей автоколебательного движения соответствует равномерному вращению колодки. При повороте колодки возрастает момент сил упругости пружин. Когда момент упругой силы становится равным максимальному моменту силы трения колодки о вал (в точке d на рис. 23). происходит скачкообразное изменение скорости колодки при неизменном растяжении пружин и т. д. [c.190]

Основным технологическим параметром при продольно-прессовом способе является усилие Р3 запрессовки, необходимое для преодоления силы трения между соприкасающимися поверхностями. Усилие Р. может быть легко найдено экспериментально при проведении опытов на разрывной машине. Его можно с достаточной точностью определить по формуле [c.58]

Разрывная длина как измеритель прочности пряжи более объективно заменяет прочность, поскольку при разрыве пряжи, кроме сил сопротивления каждого отдельного волокна, действуют также силы трения и сцепления между волокнами. Эти силы зависят не от прочности волокна, а от характера поверхности и расположения волокна в поперечном сечении пряжи, а также от величины напряжения в волокнах. [c.50]

При увеличении радиуса вращения грузов они зацепляются за упоры 1 и шкив останавливается. Поскольку сила трения каната на шкиве имеет значительную величину, то канат, натягиваемый движущейся кабиной и проскальзывающий в канавках шкива, натягивается настолько, что заставляет через рычажную систему срабатывать ловители. Заторможенный канат не обрывается, потому что величина силы трения каната по шкиву меньше разрывного усилия каната. Натяжение и сила трения каната по шкиву ограничиваются и регулируются натяжным устройством. [c.102]

Филлипс не исследовал детально удара упругих тел, хотя и заметил, что время удара следует разделить на два периода, которые необходимо рассматривать отдельно. Однако если сделать те же самые предположения, то, как считает Филлипс, никаких особенностей в каждом из этих двух периодов не возникает. Случай, в котором скольжение прекращается и сила трения становится разрывной, он не изучал. [c.167]

Расчетные соотношения для фазы свободного движения при разрывных кавитационных колебаниях в топливоподающем тракте насоса, учитывающие силы трения, можно наити в работах (64, 77]. [c.190]

На основании обобщений известных работ [38,53 - 60] нами предлагается методика расчета на прочность и жесткость длинных шнековых валов с учетом действия перепада давлений, сил трения, собственного веса и наличия разрывных витков для консольных шнековых валов с постоянным поперечным сечением применительно к экструзионным и литьевым машинам. [c.51]

Обобщенные силы трения зависят от обобщенных скоростей и направлены противоположно движению. Эти силы совершают необратимую работу, что приводит к диссипации (рассеянию) механической энергии, поэтому иногда их называют диссипативными силами. Обычно силы трения препятствуют движению исключение составляют автоколебательные системы. Диссипативные свойства описываются при помощи характеристик трения, которые представляют собой графические зависимости вида К = кх. В ряде случаев характеристика трения может быть нелинейной или разрывной. [c.7]

Типовыми элементами моделей деформируемых тел являются модели сухого кулонова трения. Электрической моделью сухого трения по первой систе.ме аналогий может служить схема параллельно-встречного включения диодов (а), в которой зависимость напряжения между выходными зажимами и=/(1) соответствует разрывной характеристике сухого трения. Чтобы регулировать напряжение, являющееся аналогом силы трения, в схему вводят опорные запирающие напряжения с делителей, наличие которых усложняет схемы нелинейных элементов. В схеме получения разрывной характеристики сухого трения на кремниевых стабилитронах (схема б) (см. также 2.4.2) в отличие от предыдущей схемы источники опорных напряжений отсутствуют, но уровни напряжений не регулируются (см. 6.6.1). [c.316]

Рис. 4. Движение точки по кривой, взаимодействие с которой может привести к появлению касательной силы реакции (неидеальная связь). В этом случае необходимо предлагать какую-либо конкретную модель для этой силы в первую очередь указав зависимость ее от скорости. Основными являются две модели вязкое трение (зависимость — линейная или вообще нечетная гладкая функция) и сухое трение (зависимость разрывная типа функции sgn)

Рис. 77. Фазовый портрет осциллятора с сухим трением и разрывной восстанавливающей силой.

Искомые перемещения или усилия в сопряжениях принимают заданные значения (а,-= 0). Такими сопряжениями являются, в частности, идеальные сопряжения (столбец а в табл. 3.3), для которых, кроме того, (3,- = О, т.е. правая часть дополнительного соотношения равна нулю. Примерами, когда ft Ф О, являются заданный начальный зазор между конструкцией и спорным элементом, силы трения при заданных нормальном усилии и коэффициенте трения. В этих случаях дополнительные соотношения не содержат величин искомых разрывов и последние не удается исключить из совокупности неизвестных величин. Краевая задача становится существенно многоточечной, так как знание начального вектора недостаточно для определения неизвестных перемещений и усилий в сопряжениях. Разрывные особенности в сопряжениях элементов при а,- = О нарушают единообразную вычислительную процедуру решения двухточечной краевой задачи. Небольшое количество дополнительных неизвестных разрывных величин существенно изменяет характер разрешающей системы уравнений. Поэтому для расчета целесообразно применять расчленение на подконструкции по сопряжениям, где часть искомых перемещений или усилий известна. [c.50]

Разрывная характеристика сил трения, sign х моделируется четвертой цепочкой, состоящей из усилителя 14, двух диодных ячеек и потенциометров, которыми устанавливались напряжения + и R p. [c.114]

Принципиальная схема гидромеханизма приведена на рис. 34. Исследование его динамики выполнено с учетом разрывной характеристики сил трения, податливости трубопроводов, сжимаемости жидкости и утечек в насосе. При этом были приняты следующие допущения длина трубопроводов небольшая, т. е. их сопротивлением, а также волновыми процессами в них можно пренебречь рабочие кромки золотников и втулок острые и перпендикулярны оси золотников силы трения, реакция потока жидкости в сервозолотнике незначительны масса сервозолотника пренебрежимо мала утечки в гидроцилиндре и золотниках отсутствуют. [c.125]

В работе (5] была предложена матричная форма метода начальных параметров для расчета упругих перемещений, усилий и напряжений в различных корпусах и сосудах, рассматриваемых как многократно статически неопределимые системы из элементов оболочек, пластин, кольцевых деталей, стержней, и были показаны преимущества этого метода ири расчете на ЭВМ. В работе [6] метод был развит применительно к различным типовым особенностям взаимодействия элементов и узлов таких конструкций, которые могут быть представлены как разрывные особенности или оазоывные сопряжения элементов. Примерами таких типовых особенностей являются контактные сопряжения фланцевых разъемных соединений, для которых неизвестны взаимные повороты и контактные моменты, зависящие от местной податливости зон контакта, величины радиальных проскальзываний и поперечных усилий, в свою очередь зависящих от сил трения в этих зонах и упругости шпилек фланцевых соединений. Разрывные особенности не только увеличивают число неизвестных величин, но и существенно усложняют применение для рассматриваемых статически неопределимых задач известных методов строительной механики, включая матричные, наиболее компактные и удобные при использовании ЭВМ. [c.76]

Следует подчеркнуть, что разрывные картины обтекания с кинемати-чкской стороны ближе подходят к опыту, чем с динамической. Общий вид линий тока и распределение скоростей вне. мертвой зоны обычно получаются весьма схожими с реальным обтеканием, силовые же характеристики. ависящие от структуры потока в мертвой зоие и наличия сил трения, получаются, как правило, резко заниженными. Подтвердим это заключение еще одним характерным примером. [c.267]

Во всех предыдущих рассуждениях мы исходили из предположения, что причиной разрывных колебаний является непостоянство силы трения. Помимо этого, неплавность перемещений вызывается дефектами сборки, которые приводят к появлению доба- [c.62]

Существует предел скорости шлифования (80 м/с - для термокорунда и 90 м/с - для карбида кремния), определяемый, с одной стороны, силами трения и износом абразивного инструмента, а следовательно, непроизводительными затратами мощности, и, с другой стороны, уровнем вибраций, разрывной скоростью круга, сложностью подачи СОЖ в зону обработки. Увеличение производительности абразивной обработки за счет увеличения скорости шлифовального круга находится в противоречии с требованиями к качеству поверхностного слоя, безопасностью и гигиеной труда. [c.125]

Конвейерный подъемник (табл. 1.2.1). С увеличением обьема доменных печей производительность существующих скиповых подъемников оказывается недостаточной. Поэтому на доменной печи объемом 5000 м (комбинат "Криворожсталь") установлен ленточный конвейер с ушом наклона ленты а = 10 30 для подачи шихты в приемную воронку (рис. 1.2.6). Конвейер содержит приводную станцию 5, хвостовой барабан 12, натяжную станцию 14, загрузочную воронку 9, головной барабан 1, направляющий лоток 34, отклоняющие барабаны 2, 3, 8 н 10к ленту 4 с системой поддерживающих роликов и вспомогательных устройств, которая размещена в наклонной галерее круглого сечения. Максимальный угол подъема ленты конвейера ограничивается углом трения транспортируемого груза по гладкой ленте. Конвейер оснащен теплостойкой резинотросовой лентой, состоящей из троса 35, резиновой основы 36, тканевых прокладок 37 и резиновых обкладок 38. Ширина ленты 2000 мм, ее разрывная сила [c.40]

Прием, которым мы воспользовались в предыдущем параграфе, не является, конечно, специфичным для диссипативных систем. Его можно применить в том случае, когда силы трения хотя и могут быть аппроксимированы разрывной характеристикой, но не подчиняются условию диссипативности. Мы рассмотрим сейчас при помощи этого [c.182]

Разрывность величины q на краях участка, загруженного касательными усилиями, приводит к совершенно другим эффек-jaM. Наличие логарифмического члена в выражении (2.31а) приводит к бесконечным значениям напряжения сжимающего в точке Ol и растягивающего в О2 (рис. 2.9). Нормальные перемещения поверхности в соответствии с соотношениями (2.32) и (2.30а, с) непрерывны, однако есть разрывы наклона поверхности в точках Oi и Ог- Концентрация напряжений, связанная с особенностями в точках О, и О2, несомненно, играет роль в формировании усталостных повреждений поверхностей, подверженных действию осциллирующих сил трения. Это явление называется усталостью при фреттинге (fretting fatigue). [c.37]

Эффект вибрационного преобразования сухого трения в вязкое был подробно рассмотрен по ход> предшествующего изложения. Поэтому здесь напомним лишь главные положения и приведем основные ссылки. Прежде всего еще раз подчеркнем, что речь идет о кажущемся эффекте, имеющем место только по отношению к медленным силам я исчезающем сразу же после прекращения действия вибрацЕш этот эффект, как правило, сопровождается также и возникновением движущей вибрационной силы, причем по отношению к медленным воздействиям происходит сглаживание разрывной характеристики сухого трения. На простейшей модели эти эффекты были щ>оиллюсгрированы в п. 8.2.2 (см. рис. 8.1) как отмечалось, они известны в теории автоматического управления [222,235, 333]. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...