Формулы для определения расстояний между

Формулы для определения расстояний между некоторыми геометрическими объектами [c.13]

При деформации трубы одновременно в трех кольцах формула для определения расстояния между кольцами имеет вид [c.487]

Зная размеры трубы после реечного стана и размеры стакана, задаваясь частными обжатиями в кольцах и пользуясь приведенными формулами для определения расстояний между ни- [c.487]

Ранее было отмечено (см. формулу (2. 11)), что в случае кубической решетки можно получить простое выражение для определения расстояния между соседними плоскостями [c.60]

Для определения расстояния между роликами рабочей ветви можно пользоваться формулой [c.212]

Рассчитаем интервал по главным путям на промежуточной станции. Допустим, что в пределах блок-участка А (рис. 8) расположена платформа станции. Тогда вместо в интервал войдет время, необходимое поезду для проследования расстояния от входного светофора до остановки у платформы, которое назовем временем подхода Появляется, также дополнительное время стоянки поезда и время ухода t с момента трогания после стоянки до проследования хвостом конца защитного участка. Тогда формула для определения интервала между поездами с учетом стоянки на станции примет вид (см. рис. 8) [c.35]

Износостойкость, контактная жесткость, прочность прессовых посадок и другие эксплуатационные свойства сопрягаемых поверхностей деталей связаны с фактической плош,адью их контакта. Для определения опорной площади, которая образуется под рабочей нагрузкой, строят кривые относительной опорной длины профиля Для этого расстояние между линиями выступов и впадин делят на несколько уровней сечений профиля с соответствующими значениями р. Для каждого сечения по формулам (8.16) и (8.15) определяют значение и строят кривую изменения опорной длины профиля (рис. 8.16). При выборе значений tp следует учитывать, что с его увеличением требуются все более трудоемкие процессы обработки например, при значении t,, х 25 %, определенном но средней [c.188]

Тогда получим для определения расстояния I между двумя живыми сечениями потока, различающимися значениями переменной 2, следующие формулы [c.176]

Наименование станков Формулы для определения категории сложности ремонта высоту и расстояние между центрами и число ступеней скоростей конструктивные особенности от нормального исполнения до повышенной точности сложность механизмов и дополнительных приспо-> соблений и количество суппортов Принятые обозначения [c.294]

Определение расстояния между центрами валков Л (по вертикали) для получения заданного радиуса кривизны листа р или радиуса кривизны, который будет иметь диет при заданном расстоянии между валками, может быть произведено по следующим формулам [c.496]

Расчетный коэффициент прочности ф представляет собой относительную величину, используемую в формулах для определения толщины стенки расчетной детали и учитывающую ослабление отверстиями и сварными швами. Расчетный коэффициент прочности элемента ф принимают равным либо минимальному из значений коэффициента прочности сварных соединений ф и отверстий ф либо их произведению в зависимости от расстояния между кромкой ближайшего к шву отверстия и центром сварного шва. [c.118]

Первый вариант, в котором газ или жидкость между оболочками имеет не только конструктивное назначение, но из каждой зоны используется для производственных целен. В этом случае лучше стремиться к равенству объемов свободно используемого газа, что удобно делать с помощью графиков (подобных составленным автором), или к равенству геометрических объемов. В обоих случаях для конечного расчета (определения расстояния между оболочками а,) рекомендуется применять формулу (5). [c.17]

Определение ра еров элементов зубчатых колес. Приведенные в табл. 9 формулы для определения размеров элементов колес учитывают необходимую прочность и долговечность зубчатых колес в эксплуатации. Расчетная толщина обода между дисками зависит от межосевого расстояния, суммарного числа зубьев, числа зубьев колеса и коэффициента ширины зубчатого колеса. Толщина диска определяется условиями прочности и жесткости зубчатого, ко леса и величиной допускаемых напряжений в зоне сварного шва. Соотношения размеров ступицы такие же, как и у литых зубчатых колес. Проточки в шевронных зубчатых колесах выполняют так же, как и у литых (см. лист. 3, рис. 4). При длине ступицы зубчатого колеса /> 400 мм отверстие для посадки колеса на вал выполняют двухступенчатым. Предварительный расчет диаметра отверстия в ступице зубчатого колеса можно сделать по формуле [c.21]

Расчетные формулы для определения наличия эха. Определение наличия эха проводится только для зональных систем, так как в распределенных системах эхо сглаживается из-за действия многих источников звука, а в сосредоточенных системах оно может быть только вследствие отражения звуковых волн от различных препятствий. Но этот случай сводится к зональной системе, поскольку при отражении звуковых волн от различного рода препятствий появляется мнимый источник звука от препятствия (если оно имеет размеры, значительно превышающие длины отражаемых звуковых волн). В таком случае (для расчета эха) сосредоточенную систему можно рассматривать как зональную с расстоянием между источниками звука, равным удвоенному расстоянию от действительного источника до препятствия. [c.304]

Рассмотрим взаимодействие струи с пластиной, расположенной нормально к направлению ее скорости. Скорость струи жидкости, истекающей из сопла, уменьшается по длине струи в результате взаимодействия с окружающей средой. Поэтому коэ( ициенты Ui, и з,. . . при взаимодействии струи с преградой будут иметь различные значения в зависимости от расстояния h между срезом сопла и преградой. Для конкретных условий величины щ, щ,. . . определяются экспериментально. В качестве примера приведем формулы для определения значений 1, 3,. . . при условиях плоская струя воздуха, сформированная в различных соплах (ширина щели Ьд = 5,5 мм, 10,4 мм 15,2 мм, длина щели /о = 135 мм) и истекающая из сопел с различными скоростями, взаимодействует с плоской преградой при этом числа Рейнольдса R q = отнесенные к параметрам воздуха на срезе сопла, [c.185]

Необходимо учесть, что ввиду непараллельности траекторий и кривизны элементарных струек жидкости для участка струи между отверстием и сжатым сечением уравнение Бернулли в его обычной форме применять нельзя. Поэтому при выводе формул для определения скорости истечения это уравнение следует составлять не для сечения в самом отверстии, как это было сделано в 54, а для сжатого сечення, находящегося на некотором расстоянии Л от отверстия, где имеет место медленно изменяющееся движение жидкости. Траектории струек можно считать здесь параллельными, а давление — постоянным по всему сечению. [c.170]

Для определения расстояний St и S пользуются вспомогательной величиной Т, учитывающей перечисленные факторы. Ее определяют по формулам или" графикам, приведенным в справочной литературе. Например, расстояние от края ручья до края штампа Si = T—7, расстояние между соседними ручьями S= T—7) os аг, где Т определяется для ручья с меньшей глубиной, а аг — угол наклона стенки соседнего ручья. При помощи величины Т определяют также расстояние от полости ручья до выемки под клещи. [c.177]

Для определения толщины покрытия образец помещают на предметный столик, включают осветитель и фокусируют микроскопы на поверхность образца. При правильной фокусировке в объективе микроскопа появляются два изображения световой щели (отраженные от поверхности пленки и от поверхности подложки). Для измерения расстояния между ними нить перекрестия микрометра наводят на четкий край одной щели, записывают показания щкалы барабана, а затем перемещают перекрестие к тому же краю второй щели и тоже записывают показания. Разность полученных показаний, умноженная на 10, представляет собой величину смещения в микрометрах. Толщина покрытия определяется по формуле [c.141]

С учетом зависимостей (7.79) и (7.81) формулы для определения допуска на расстояния между осями п отверстий при простановке размеров цепочкой принимают следующий вид [c.343]

Расчет основных геометрических размеров. Определив расчетом на прочность средний модуль Шс, средний диаметр шестерни или конусное расстояние L, необходимо произвести геометрический расчет передачи. В табл. 15.10 приведены формулы для определения основных размеров конических колес для передачи между валами, оси которых пересекаются под углом б = 90°. Для геометрического расчета конических колес с корригированным зацеплением и круговыми зубьями необходимо пользоваться специальной литературой [7]. [c.267]

Неподвижное крепление на пластмассовом трубопроводе осуществляют следующим образом устанавливают вплотную с двух сторон от крепежной скобы кольца из соответствующего материала. К трубе кольца прикрепляют клеем или сваркой. Наименее приемлемо неподвижное крепление путем обжатия пластмассовой трубы стальным хомутом через эластичную прокладку. Расстояние между горизонтальными креплениями (опорами) принимается следующим для винипластовых труб—1,5—2 м. для полиэтиленовых при диаметре до 25 мм — до 0,38 м и при диаметре свыше 25 мм — до 1,28 л для фаолитовых — не более 2 м. Для более точного определения расстояния между опорами пользуются формулами, предложенными Д. Ф. Каганом [4]. [c.76]

Если расстояние между креплением штока к тяге и тягн к поворотному диску, измеренное вдоль тяги, с О, то формулы для определения усилия примут следующий вид [c.116]

Вывести формулу для определения максимальной напряженности электрического поля в двухпроводной линии передачи, состоящей из цилиндрических проводов с диаметром сечения d и расстоянием между проводами О. В проводах линии существует [c.126]

Полученные результаты имеют важное значение для рекомендаций по измерению условной протяженности дефекта. Один из способов измерения условной протяженности (относительный способ измерения) заключается в определении расстояния между положениями преобразователя, при которых амплитуда эхо-сигнала от дефекта уменьшается в 2 раза. Формула (9.33) и рис. 70 показывают, что когда дефект меньше или равен диаметру преобразователя, этот способ малоэффективен условная протяженность остается постоянной или даже уменьшается с ростом искусственного или реального дефекта. Измерение условной протяженности на уровне 6 дБ дает удовлетворительные результаты в [c.145]

Для определения размеров дефектов производятся следующие операции. Сначала просвечивают источником излучения перпендикулярно поверхности сваренной детали (рис. 5.8, а). Устанавливают на детали положение дефекта, наносят реперные метки. Производят вторичное просвечивание под углом (рис. 5.8, б). Полученные снимки накладывают друг на друга, совмещая метки, и измеряют расстояние между обоими изображениями дефекта. Глубину его залегания определяют по формуле [c.118]

Пусть Ах, Лг, Аз... — положения компоненты с частотой V в последовательных порядках интерферограммы (рис. 29), В], Взг Вз... — положения компоненты V в тех же порядках, Дь Да, Дз--— расстояния между компонентами, Д1А, Дзл, Дза... и Ахв, Дгв, Дзв--- — расстояния между соседними порядками. Для порядков, достаточно удаленных от центра картины, частотный интервал между компонентами с хорошим приближением может быть определен по. формуле [c.81]

Расшифровку спектра комбинационного рассеяния можно осуществить и другим способом. Диаграммные ленты с записью спектра комбинационного рассеяния омеси и спектра сравнения эталонного источника кладут рядом, совмещая концы отметочных линий. Это равносильно фотографированию двух спектров встык . Для определения частоты какой-либо линии смеси выбирают две ближайшие к ней линии спектра сравнения и измеряют с помощью миллиметровой линейки расстояния между ними. Далее расчеты проводят с помощью линейного интерполирования по формуле (3.74). [c.132]

Эта формула используется обычно в материаловедении для определения энергии дислокаций в кристалле ). Переменные а и Ь должны иметь конечные значения, ибо в противном случае энергия будет бесконечной. Внешний радиус Ь связан с общими размерами кристалла, внутренний радиус а связан с расстояниями между атомами в кристаллической решетке. [c.259]

Шариковые вискозиметры основаны на измерении скорости, с которой погружается под действием собственного веса в испытуемую жидкость стальной шарик. По секундомеру отмечается время, в течение которого шарик проходит определенное расстояние по вертикали между двумя отметками на стенке стеклянного цилиндра, куда залита жидкость. Чем меньше вязкость жидкости, тем меньше приходится брать шарик, чтобы скорость погружения у получалась не слишком большой и могла быть измерена с достаточной точностью. Динамическая вязкость жидкости вычисляется по формуле (10-5), причем у и г измеряются непосредственно, а вместо / подставляется вес шарика, уменьшенный (на основании закона Архимеда) на вес жидкости в объеме шарика. Как уже отмечалось, формула (10-5) получена для движения шарика в неограниченной среде. Чтобы учесть влияние стенок и дна сосуда, значение т], най- [c.184]

В случае измерения удельного сопрогивленпя грунта прибором МС-08 расстояния между электродами принимаются одинаковыми и равным а, тогда формула для определения удельного сопротивления грунта примет вид [c.71]

Формулы для определения пределов регулирования действительны и для двухболтового и многоболтового соединений, когда болты расположены в одну линию. Необходимо лишь в первом случае исключить член Aj, а при многоболтовом соединении добавить соответствующие члены Ад, А и т. д. Таким образом, с увеличением числа болтов или винтов пределы регулирования при одном и том же значении D — d сокращаются. Поэтому для облегчения сборки многоболтовых соединений необходимо либо уменьшить допуск на расстояние между отверстиями, либо увеличить разность D — d за счет большего диаметра отверстий под болты или винты. [c.390]

Формулы (32) и (33) совместно с формулами для определения статических напряжений дают ясное представление относительно того, как влияют различные элементы, определяющие верхнее строение, на напряжения, возникающие в рельсе и балласте. Если мы имеем, например, для какого-либо рельса напряжения от статической нагрузки, равные 1000 кг1см , и напряжения, вызванные прохождением колеса на впадине, равные также 1000 кг1см , то при увеличении момента инерции рельса вдвое и при уменьшении расстояния между шпалами в отношении 5 8 статические напряжения в рельсе уменьшатся на 37%, а динамические увеличатся примерно на 7%. [c.351]

Определение р меров элементов литых конических зубчатых колес. Размеры элементов литых зубчатых колес зависят не только от прочности, но и от необходимых соотношений между ними, определяемых технологическим процессом отливки. В зависимости от размеров изготовляются однодисковые зубчатые колеса с четырьмя, шестью и восьмью ребрами. Выбор четного числа ребер объясняется наиболее выгодным расположением прибылей и устранением дефектов в виде раковин и т. п. Формулы для определения размеров элементов литых конических зубчатых колес приведены в табл. 11. Для подсчета толщины обода литых и кованых конических зубчатых колес принята формула, как и.для подсчета толщины обода литых цилиндрических зубчатых колес, с учетом влияния коэффициента ширины зуба и суммарного числа зубьев Zj . В конических зубчатых колесах при уменьшении угла ф возрастает величина радиальной нагрузки и увеличивается расстояние от точки приложения этой нагрузки до оси симметрии диска. Для уменьшения влияния моментов от радиальной и осевой нагрузок расстояниеот торца окружности выступов на малом конусе до диска определяют в зависимости от угла ф. Б табл. 11 приведены формулы для предварительного определения отверстия в ступице колеса под вал. Учитыва технологию отливки в местах, указанных буквой N (лист 10, рис. 2, 3, 4), допускается утолщение обода до высоты ребер. При изготовлении кованых и литых конических зубчатых колес используют те же стали, что и для цилиндрических зубчатых колее. [c.29]

Все расчеты цельных станин проводятся на основе формул, приведенных в табл. 10 и 11 [4]. При пользовании таблицами необходимо учитывать знаки. Положительным направлением ординат эпюры моментов, перемещений, а также и расстояний, отсчитывае)Ушх от нейтральной оси сечения рамы, считается направление внутрь ее контура. В соответствии с этим записаны формулы для определения напряжений и сближения стоек. Для продольных деформаций положительным считается такое направление деформаций, при котором расстояние между противоположными элементами рамы увеличивается. Поперечная сила Q на участке считается положительной, если изгибающий момент на этом участке в направлении слева направо или шизу вверх возрастает. Эпюры по-аеречных и нормальных сил в табл. 10 и 11 изображены только от основной технологической нагрузки Р. [c.364]

Нагрузки на ролики находят на основании теоремы о трех моментах. При этом, если расстояния I между роликами и нагрузка <7 кгЫм в пролетах одинаковы и жесткость груза по длине неизменна, то написание уравнений трех моментов значительно упрощается. Формулы для определения нагрузок на ролики при этих условиях для грузов длиной не более 3/, At, Ы, Ы, 7/, 8 , 9/, т. е. опирающихся одновременно на 2, 3, 4, 5, 6, 7 или 8 роликов, даны в табл. 22. [c.156]

Таким образом, в случае, когда, например, = к, в (5.44) и (5.45) l = 1/ / , С2 = 1. Из формул (5.42)-(5.44) при = к = к следует, что при кН О (мелкая жидкость) фазовая скорость стремится к постоянному пределу y/gH — дисперсия слабая. На глубокой воде дисперсия всегда есть ш л/f ) она связана с нелокальной зависимостью между давлением и глубиной жидкости. Гравитационные волны обладают отрицательной дисперсией, поскольку = [(g-/f ) th(f ii)] /2 уменьшается с ростом частоты. Групповая скорость v p = d o/dk тоже уменьшается с ростом частоты, поэтому, скажем, в море или океане к берегу из области возникновения приходят сначала длинные волны, а уже потом короткие. Этот факт можно использовать для определения расстояния до шторма (читателю, по-видимому, доставит удовольствие придумать способ обнаружения штормов и оценить максимальную дальность обнаружения см. гл. 4). [c.101]

Аминокислоты составляют своеобразный белковый алфавит. По отношению к молекулам воды их радикалы могут быть гидрофобными и гидрофильными. Последние легко образуют водородные или ионные связи. Структуры белков различаются по иерархии структур на первичную, вторичную, третичную, четвертичную. Первичной структурой называют химическую формулу последовательности аминокислот в цепях, называемых полипептидными. Вторичной структурой называется способ свертывания полипеп-тидной цепи в определенную конфигурацию, которая стабилизируется водородными связями. Важное значение при определении вторичной структуры имеют установленные рентгенографически длины связей и углы, характерные для звеньев полипептидной цепи. Основанный на этой информации геометрический подход в последнее время нередко заменяется энергетическим, использующим различные потенциалы межатомного взаимодействия. Существуют два типа вторичной структуры растянутая р-конфигура-ция и спиральная а-конфигурация. В р-конфигурации полипептид-ные цепи располагаются параллельно или антипараллельно, период цепи составляет 6,5—7,34 А, расстояние между цепями — 4,5—5,0 А. Важнейшей особенностью а-спиральной формы цепи является наличие винтовых осей нецелочисленного порядка. Шаг а-спирали 5,4 А, в ней на 5 оборотов приходится 18 остатков, и полный период равен 27 А. Толщина спирали около 10 А. Существуют и близкие к а-спирали конф ормации. а-Спираль всегда правая, поскольку ее левая форма оказалась энергетически невыгодной. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...