Коэффициент давления газов расширения (сжатия)

СЯ при ЭТОМ постоянной за счет сгорания топлива. При сжатии рабочее тело передает некоторое количество теплоты Са холодильнику — телу постоянной температуры Тц, меньшей, чем Тг. Давление газа при сжатии ниже, чем при расширении, и это обеспечивает полезную работу двигателя (п. 3°). Холодильником может служить и окружающая среда (двигатели внутреннего сгорания, реактивные двигатели). Коэффициент полезного действия теплового двигателя вычисляется по формуле, приведенной в П.4.8.2°. [c.152]

Приближенно а оценивается по уравнению (38). Входящее в это уравнение давление в начале сжатия Ра можно измерить достаточно точно, если выполнить индицирование хвостовой части диаграммы цилиндра двигателя в крупном масштабе. Тем-, пературу в начале сжатия 7 находят по формуле (94), а коэффициент остаточных газов уг — анализом состава газа на линии сжатия и в конце расширения. [c.188]

При сжатии и горении—расширении давление, температура, плотность, скорость и химический состав газа меняются в больших пределах. Это вызывает изменение таких теплофизических параметров газа, как коэффициент теплопроводности X, теплоемкость Ср, коэффициент температуропроводности а, вязкость V и др. Так, например, в наиболее распространенном дизеле 1 ОД 100 в течение цикла давление газа меняется в 50 раз, температура в 5 раз, плотность газа в 10 раз, тангенциальная составляющая скорости газа в 5 раз, коэффициент теплопроводности в 5 раз и т. д. [c.56]

Расход воды, впрыскиваемой в поток газа (воздуха) в компрессоре, определяется из того расчета, чтобы относительная влажность газа на выходе из компрессора была равна единице (насыщенный газ). В большинстве случаев удельный весовой расход впрыскиваемой воды при больших степенях сжатия, равных 30—300, составляет 0,1—0,2 кг на 1 кг газа (воздуха). При этом на влажное сжатие затрачивается в 1,5—2 раза меньшая мощность компрессора, чем при сухом сжатии, а коэффициент отдачи полезной мощности газовой турбины увеличивается в 1,65—2 раза. За счет присутствия водяного пара существенно увеличивается тепловой перепад (на 1 кг парогазовой смеси) в турбине. При высоком начальном давлении расширение парогазовой смеси осуществляется до температуры, близкой к температуре окружающей среды, и тем самым значительно увеличивается полезная работа, уменьшается удельный расход парогазовой смеси (размеры машины для данной мощности), снижаются потери с уходящими газами. [c.6]

Сначала выбирают тип двигателя и исходные данные, необходимые для расчета. К числу их относятся степень сжатия е, коэффициент избытка воздуха а, коэффициент наполнения т, , сорт топлива (С ,, О ,, Н ), давление окружающего воздуха рц, давление остаточных газов р , температура остаточных газов Т , температура воздуха в момент поступления в цилиндр Гд, средний показатель политропы сжатия П , коэффициент выделения тепла при сгорании 5, степень повышения давления при сгорании средний показатель политропы расширения rtj, коэффициент полноты индикаторной диаграммы механический к. п. д. [c.699]

Н ,), давление окружающего воздуха рд, давление остаточных газов р , температура остаточных газов Т , температура воздуха в момент поступления в цилиндр Т , средний показатель политропы сжатия Пх, коэффициент выделения тепла при сгорании , степень повышения давления при сгорании X, средний показатель политропы расширения 2, коэффициент полноты индикаторной диаграммы механический к. п. д. 1) . [c.699]

В простом одноступенчатом компрессоре газ можно сжимать до давления 6 -f- 8 ата и в очень редких случаях, при интенсивном охлаждении, до 10 ата. Высокая температура конца сжатия, помимо возможных тепловых деформаций и явлений, вызванных перегревом стенок цилиндра, может привести к самовоспламенению смазки. Коэффициент подачи (наполнения) понижается с увеличением степени сжатия компрессора вследствие нагрева газа, а также за счет уменьшения полезного хода всасывания, обусловленного расширением газа, оставшегося в мертвом пространстве. Таким образом, работа компрессора с конечными давлениями выше 7 ч- 8 ата экономически нецелесообразна. [c.162]

Постоянная времени Т зависит от х, от коэффициента наклона расходной характеристики для местного сопротивления на выходе тракта е и от показателя адиабаты и. Показатель адиабаты учитывает влияние адиабатического характера сжатия (расширения) газа в тракте (т. е. изменения температуры при изменении давления). Коэффициент е указывает на степень влияния изменения давления на расход газа через сопротивление на выходе. Это влияние сказывается на быстроте изменения давления в емкости при изменении внешних условий. [c.177]

Основным термодинамическим циклом газотурбинной установки является цикл, состоящий из адиабатического сжатия, подвода тепла при постоянном давлении и адиабатического расширения. Большое количество избыточного воздуха, необходимое для поддержания на сравнительно низком уровне максимальной температуры газа, поступающего на лопатки турбины, является причиной низкого отношения величины полезной работы газовой турбины к величине доли ее работы, затраченной на привод компрессора. В то же время благодаря высокой степени сжатия воздуха в компрессоре его температура на выходе из компрессора сравнительно высока, что ограничивает возможность введения большого количества тепла с подаваемым в камеру сгорания топливом, чтобы не превысить допустимое значение температуры газа перед турбиной. Так, при температуре газа на входе в турбину 815° С с увеличением степени сжатия компрессора от 2 до 4 (при коэффициенте полезного действия как турбины, так и компрессора равном 80%), значение условного коэффициента полезного действия на валу газотурбинного двигателя снижается с 51,1 до 42,3%. [c.200]

Как известно, эти явления могут возникать вследствие различия коэффициентов температурного расширения латуни и стали, а также благодаря разнице в температурах стаканчика и центральной опоры кварцев. Опыт и расчеты показывают, что растяжение стаканчика, равное 0,02 мм, полностью гарантирует от серьезного уменьшения или полного исчезновения предварительного натяга. С другой стороны, подобное растяжение стаканчика примерно в семь раз превышает возможную упругую деформацию (сжатие) кварцевых элементов и их опор при максимально допустимом давлении газов на мембрану (120 кг1см ). Последнее означает, что даже при заметном снижении предварительного натяга упругая деформация деталей центральной силовой линии датчика от воздействия газов не в состоянии полностью снять предварительный натяг кварцевых элементов и, следовательно, нарушить линейность характеристик датчика. В то же время описанные деформации и нагружения деталей датчика не приводят к возникновению напряжений, близких к пределу пропорциональности. Так, напряжения в стенках латунного стаканчика равняются 900—950 кг/с.и- при пределе пропорциональности 3800 кг/см (Л-62). Напряжения в кварцевых элементах — 420 кг1см при допускаемых 600—800 кг1см . [c.166]

После этого приводятся формулы Лангена — Шребера средних мольных теплоемкостей и цср для простых газов, углекислоты и водяного пара. Дальше даются расчетные формулы, вывод которых принадлежит Гриневецкому. В числе их формулы коэффициента молекулярного изменения, давления и температуры конца сжатия, давления и температуры конца сгорания, давления и температуры конца расширения, температуры газов начала сжатия, среднего теоретического индикаторного давления, коэффициента остаточных газов, расхода тепла на индикаторную и эффективную лошадиную силу в час, индикаторного и экономического к. п. д. и др. [c.631]

При известных рабочих давлениях и TeMn jjarypax. это уравнение позволяет легко определить г — так называемый коэффициент ожижения —по (Я — 6 )-диаграмме. Температура сжатия определяется соображениями практического удобства и принимается несколько выше окружающей температуры. Давление входящего воздуха также известно и обычно равно - 1 атм, что удобно при подаче ожижаемого газа из газгольдера. Следовательно, значения и известны. Тогда, как видно из (18.1), коэффициент ожижения зависит только от величины Я ,. Этот результат интересен тем, что коэффициент ожижения не зависит от условий расширения, а определяется состоянием воздуха высокого давления на входе в теплообменник. Условия на входе в тенлообменник воздуха высокого давления (точка Ь на фиг, 45) можно рассмотреть теоретически, поскольку из термодинамики известно общее уравнение [c.58]

Для однофазных рабочих тел, т. е. газов (напомним, что жидкости вследствие малого коэффициента теплового расширения нецелесообразно применять в качестве рабочих тел тепловых двигателей), процесс подвода теплоты может быть приближен к изотермическому, если он будет состоять из чередующихся процессов изобарического подвода небольшого количества теплоты с последующим адиабатическим расширением в небольшом интервале давлений (рис. 8.4). Такой процесс может быть осуществлен, например, в газовой турбине при ступенчатом сжигании топлива с последующим расширением продуктов сгорания в отдельных ступенях турбины. После расширения в одной из ступеней турбины рабочее тело подается в промежуточную камеру сгорания, где его температура посредством дополнительного сжигания топлива доводится до первоначальной. Чем больше таких ступеней и чем меньше расширение в каждой из ступеней, тем ближе кривая процесса, представляющая собой пилообразную линию, к изотерл е. Аналогично процесс отвода теплоты путем многоступенчатого сжатия с промежуточным [c.512]

В этих уравнениях — расход воздуха — расход продуктов сгорания /г. т и 7к УД - ьный расход тепла, затраченного на работу газовой турбины и возвращенного сжатым воздухом компрессора [первый и второй члены в фигурных скобках уравнения (8)1 а и a — коэффициенты избытка воздуха в уходящих газах и перед соответствующими газовыми турбинами L — теоретически необходимое для сжигания 1 кг топлива количество воздуха Ср и — теплоемкости газов и воздуха при постоянном давлении и средней температуре процесса — температура газа перед турбинами Гз и — температура воздуха перед компрессором и за компрессором е — степень повышения давления воздуха у — коэффициент потери давления в газовоздушном тракте ПГУ т)г. т и т) — изоэнтропные к. п. д. компрессоров и турбин Пу — коэффициент, учитывающий потери тепла с утечками газов и воздуха —показатель политропы сжатия воздуха — показатель политропы расширения газа. [c.28]

Коэффициент теплового расширения в левой части этого равенства для конденсированных сред очень мал. Так, при 20°Сдля воды он равен 2-10 К . Отсюда, зная теплоемкость воды нее удельный объем, можно найти, что при изоэнтропическом сжатии воды от давления 1 атм до 1000 атм температура ее возрастает всего примерно на 1,5 К (в совершенном газе с 7 = 1,4 при таком росте давления абсолютная температура возрастает более чем в 7 раз и достигнет 2100 К). [c.29]

Во избежание чрезмерного роста тепловых нагрузок на детали увеличивают коэффициент избытка воздуха при сгорании, для чего ограничивают цикловую подачу топлива или увеличивают давление наддува / з. Повышение рз в этих условиях приводит к возрастанию давлений цикла и температур в процессах впуска и сжатия, а также к увеличению коэ ициента теплоотдачи от газов к стенкам цилиндра (см. п. 2 гл. II). При условии сохранения уровня теплона-пряженности двигателя, т. е. сохранения средней величины теплового потока через стенки камеры сгорания, требуется для компенсации увеличения теплоотдачи на линии сжатия снижать теплоотдачу по линии горения—расширения путем уменьшения температур газов за счет увеличения коэффициента избытка воздуха а. [c.29]

Увеличение давления воздуха и понижение его температуры вызывают увеличение заряда, а следовательно, и коэффициента избытка воздуха в цилиндре дизеля. В результате улучшается процесс сгорания топлива, что приводит к дополнительному снижению температуры газа при расширении. Если учитывать, что при сжатии более холодного воздуха в цилиндре температура его существенно ниже, чем при сжатии теплого воздуха, что наряду с повышением коэффициента избытка воздуха способствует снижению температуры газа в цилиндре при горении и расширении, то становится ясным протекание кривых (рис. 155, а) давления и температуры (рис. 155, б) в цилиндре дизеля 2Д100, полученных из обработки индикаторных диаграмм на режиме максимальной мощности при разных температурах окружающей среды. [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...